一 、编制依据
- 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社;
- 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社;
- 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社;
- 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社;
- 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社;
- 《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社;
- 永嘉蓝天龙鞋业有限公司车间及附属用房工程施工图纸。
- ***********建筑工程公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。
二、工程概况
*****有限公司新厂区工程(以下简称本工程)位于***工业园,由***有限公司投资建设,***施工图设计,***地质勘察,***监理有限责任公司监理,***建筑工程公司承建。
本工程建设面积20693㎡,有夹包成型车间及附属用房、鞋楦车间及附属用房、制鞋楦机车间机附属用房共三个单位工程,夹包成型车间及附属用房层数为五~七层,建筑物檐高23.9米,建筑面积9658㎡;鞋楦车间及附属用房、制鞋楦机车间机附属用房均为二~六层,檐高19.4米,建筑面积均为5517.5㎡。总工期350天。
三、模板及支撑系统材料选用
根据GB50204—2002对模板及支架的选材要求,模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用18mm厚胶合板,枋木采用50×100mm2,模板支撑体系采用Ø48,t=3.5mm钢管扣件式脚手架。
为保证模板施工质量和施工进度,本工程将根据施工进度的要求,柱竖向模板配备能满足3层结构施工的3套定型模板,楼梯模板每座二套,模板支撑配足3层结构施工用量。
四、施工方法
-
- 基础模板施工
根据测量员放出的轴线,弹出基础边线,根据承台及地梁断面尺寸预先将模板钉在木楞上,采用地锚结合木楞支撑固定。
-
- 柱模施工
(1).根据测量员放出的轴线弹出柱边线,柱脚采用电焊└30×30×3角钢或Ø8圆钢定位。
(2).根据柱断面及柱高(柱脚找平以后标高至上层板底)预先将模板钉在木楞上,并开出梁口、浇筑洞口、清扫口,以形成定型柱模板,为防止柱角漏浆,采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时,按不同柱编好号,分别堆放,以方便组装。
(3)用型钢柱箍将定型模板进行固定。柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定,柱箍采用方钢管,截面80×80×80mm,每道柱箍1根钢箍,间距500mm。
(4)柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度,然后固定于四周钢管支撑架上。
-
- 梁模施工
(1).定型模板。根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸,将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。(同柱角做法一样)
(2).梁模支撑及模板安装。先支钢管架,支架立杆沿梁纵向间距<1000mm,横向间距小于1500mm,小横杆间距同立杆间距。(立杆间距经计算确定附后)小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设水平拉杆和扫地杆,梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上,对准柱模梁口的位置,用扣件将梁底模固定在小横杆上,待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑,当梁高大于700mm时设置腰楞,并用穿墙螺栓加固,间距为600×800,具体做法如图三—6所示。
图三-6梁模支设示意图
5.楼板模板施工
(1)根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距,应根据楼板的砼重量与施工荷载大小,在模板结构设计中确定。支架立杆应设置水平拉杆,水平拉杆间距不大于3m且符合立杆间距要求。每隔两排立杆设斜撑一道,使模板支架成为排架。
(2)挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高,然后架设小龙骨,铺设模板。
(3)楼面模板铺完后,应认真检查支加查否牢固。模板梁面、板面清扫干净。
6.楼梯模板
楼梯底模采用胶合板,踏步侧模板和踏步档板采用50厚木板,踏步面为使踏步尺寸准确,棱角分明,踏步挡板应设置拉杆或顶撑。由于浇捣砼时将产生模板上顶力,在施工时要加强对模板变形的控制。
7.卫生间模板方案
(1)卫生间翻口模板,按图纸尺寸,用光面方条,制成定型翻口模板并留出门洞位置。数量同底板,在砼浇筑的过程复核卫生间轴线后以轴线为标准安装翻口模板。
五、模板的拆除
1、模板的拆除,侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时(砼强度大于1.2N/mm2)方可拆除,底模应按《砼结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)的有关规定执行。并有砼试压报告,经施工员向技术负责人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。
2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
3、拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故。待该片(段)模板全部拆除后,将模板、配板、支架等清理干净,并按文明施工要求运出堆放整齐。
4、拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递。按指定地点堆放,并做到及时清理,维修和涂刷好隔离剂,以备待用。
六、施工质量及验收标准
1、模板及支撑体系应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)相关规定,要求一次性验收合格率达到100%。
2、要求严格按照月施工进度计划施工。
七、质量保证措施及施工注意事项
1、模板需通过设计计算,满足刚度,强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。
2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工负责人复核后方可施工,安装完成后,经项目部有关人员复核验收。
3、模板施工前,对班组进行书面技术交底,拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
4、浇筑混凝土时,木工要有专人看模。
5、认真执行三检制度,未经验收合格不允许进入下一道工序。
6、严格控制楼层荷载,施工用料要分散堆放,模板工程质量控制详见图六-1(附后)。
7、在封模以前要检查预埋件是否放置,位置是否准确。
八、安全生产及文明施工
模板支撑架严格按照文明施工要求搭设整齐划一,支撑搭设完毕后,多余架料、模板均应清理干净;不得有多余杂物堆放于施工楼层或外架上;圆盘锯只允许在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用,以防锯木落到模板内。墙、柱模板应在柱、墙内垃圾清扫干净验收后方可支设。拆模时,必须一次拆除干净,不得有多余模板附在墙或梁板上。所有架杆均需一次性全部转移干净,完毕后立即组织清扫、做到楼层无杂物,无积水和浮尘。
1、支模过程中应遵守安全操作规程,如遇中途停歇,应将就位的支顶,模板联结稳固,不得空架浮搁。
2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。
3、拆模时应搭设脚手架。
4、废烂木枋不能用作龙骨。
5、内模板安装超过2.5m时,应搭设临时脚手架。
6、在4m以上高空拆模时,不得让模板、材料自由下落,更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。
7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。
8、坚持每次使用后清理板面,涂刷脱模剂。
9、材料应按编号分类堆放。
10、每次下班时保证工完场清。
- 九、模板计算
模板高支撑架计算书
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):7.60;
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;
扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;
板底支撑连接方式:方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;
楼板浇筑厚度(m):0.200;
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000;
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000;
木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3;
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1= 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1 = (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN;
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m;
集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN;
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 1.605×1.0002/8 = 0.463 kN.m;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.605×1.000/2 = 1.328 kN ;
方木的最大应力值 σ= M / w = 0.463×106/83.333×103 = 5.558 N/mm2;
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;
方木的最大应力计算值为 5.558 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!
3.方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 1.000×1.605/2+1.050/2 = 1.328 kN;
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1327.500/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.398 N/mm2;
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2;
方木受剪应力计算值为 0.398 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2,满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m;
集中荷载 p = 0.750 kN;
方木最大挠度计算值 V= 5×1.337×1000.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +750.000×1000.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.835 mm;
方木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm;
方木的最大挠度计算值 0.835 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1.605×1.000 + 1.050 = 2.655 kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.996 kN.m ;
最大变形 Vmax = 2.795 mm ;
最大支座力 Qmax = 11.616 kN ;
钢管最大应力 σ= 0.996×106/5080.000=196.021 N/mm2 ;
钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ;
支撑钢管的计算最大应力计算值 196.021 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.616 kN;
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):G1 = 0.116×7.600 = 0.882 kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN): NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25.000×0.200×1.000×1.000 = 5.000 kN;
经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.232 kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.679 kN;
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 11.679 kN;
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.58 cm;
A ---- 立杆净截面面积(cm2):A = 4.89 cm2;
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5.08 cm3;
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2);
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm2;
L0---- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数,取值为1.155;
u ---- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.700;
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.100 m;
上式的计算结果:
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.800+0.100×2 = 2.000 m;
L0/i = 2000.000 / 15.800 = 127.000 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ;
钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11678.832/(0.412×489.000) = 57.969 N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 57.969 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185;
k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 2.000 按照表2取值1.011 ;
上式的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.011×(1.800+0.100×2) = 2.396 m;
Lo/i = 2396.070 / 15.800 = 152.000 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.301 ;
钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11678.832/(0.301×489.000) = 79.346 N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 79.346 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2,满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求:
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;
c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计:
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;
b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计:
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置,四周和中部每10--15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计:
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计:
a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;
b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求:
a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
梁模板计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:KL9。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30;
梁截面高度 D(m):1.00
混凝土板厚度(mm):0.12;
立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;
脚手架步距(m):1.65;
梁支撑架搭设高度H(m):7.60;
梁两侧立柱间距(m):1.50;
承重架支设:木方支撑平行梁截面A;
立杆横向间距或排距Lb(m):1.80;
采用的钢管类型为Φ48×3.50;
扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35;
钢筋自重(kN/m3):1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种:柏木;
木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;
面板类型:胶合面板;
钢材弹性模量E(N/mm2):210000.0;
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0;
面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm):300.0;
面板厚度(mm):18.0;
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):500;
次楞间距(mm):300;
穿梁螺栓水平间距(mm):500;
穿梁螺栓竖向间距(mm):300;
穿梁螺栓直径(mm):M12;
主楞龙骨材料:木楞,,宽度50mm,高度100mm;
主楞龙骨材料:木楞,,宽度40mm,高度60mm;
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;
T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃;
V -- 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;
β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中, σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M -- 面板的最大弯距(N.mm);
W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3;
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m;
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m;
计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm;
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2;
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2;
面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm;
l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm;
E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2;
I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4;
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm;
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm;
面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm,满足要求!
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度40mm,截面高度60mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 40×60×60/6 = 24.00cm3;
I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4;
内楞计算简图
(1).内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中, σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2);
M -- 内楞的最大弯距(N.mm);
W -- 内楞的净截面抵抗矩;
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm;
内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm;
经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.65×105/2.40×104 = 6.863 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;
内楞最大受弯应力计算值 σ = 6.863 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2,满足要求!
(2).内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量: 10000.00N/mm2;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18.00×0.30/1= 5.40 N/mm;
l--计算跨度(外楞间距):l = 500.00mm;
I--面板的截面惯性矩:E = 7.20×105N/mm2;
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.317 mm;
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm;
内楞的最大挠度计算值 ω=0.317mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm,满足要求!
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,外龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×100×100/6 = 83.33cm3;
I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4;
外楞计算简图
(1).外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm);
W -- 外楞的净截面抵抗矩;
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算:
其中,作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN;
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm;
外楞的最大弯距:M = 0.175×3294.000×300.000 = 1.73×105N.mm
经计算得到,外楞的受弯应力计算值: σ = 1.73×105/8.33×104 = 2.075 N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;
外楞的受弯应力计算值 σ =2.075N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2,满足要求!
(2).外楞的挠度验算
其中 E -- 外楞的弹性模量,其值为 10000.00N/mm2;
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: p =18.00×0.50×0.30/1= 2.70 KN;
l--计算跨度(拉螺栓间距):l = 300.00mm;
I--面板的截面惯性矩:I = 4.17×106mm4;
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×2.70×103×300.003/(100×10000.00×4.17×106) = 0.020mm;
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm;
外楞的最大挠度计算值 ω =0.020mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm,满足要求!
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力;
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2);
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2;
查表得:
穿梁螺栓的直径: 12 mm;
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm;
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN,满足要求!
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 300.00×18.00×18.00/6 = 1.62×104mm3;
I = 300.00×18.00×18.00×18.00/12 = 1.46×105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中, σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m);
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm;
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1: 1.2×(24.00+1.50)×0.30×1.00×0.90=8.26kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m;
q = q1 + q2 + q3=8.26+0.11+0.76=9.13kN/m;
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×9.131×0.3002=0.082kN.m;
σ =0.082×106/1.62×104=5.073N/mm2;
梁底模面板计算应力 σ =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q =((24.0+1.50)×1.000+0.35)×0.30= 7.76N/mm;
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm;
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm;
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.755×300.04/(100×9500.0×1.46×105)=0.307mm;
面板的最大挠度计算值: ω =0.307mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300.0 / 250 = 1.200mm,满足要求!
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN):
q1= (24.000+1.500)×0.300×1.000×0.300=2.295 kN;
(2)模板的自重荷载(kN):
q2 = 0.350×0.300×(2×1.000+0.300) =0.241 kN;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到,活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×0.300=0.405 kN;
2.木方的传递集中力验算:
静荷载设计值 q=1.2×2.295+1.2×0.241=3.044 kN;
活荷载设计值 P=1.4×0.405=0.567 kN;
P=3.044+0.567=3.611 kN。
本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 8.33×101 cm3;
I=5.000×10.000×5.000×10.000/12 = 4.17×102 cm4;
3.支撑方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩,
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距 M=3.611×1.500/4=1.354 kN.m;
方木最大应力计算值 σ=1354050.000/8.33×104=16.249 N/mm2;
方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2;
方木最大应力计算值 16.249 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2,满足要求!
4.支撑方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力 Q=3.611×1000/2=1.805 kN;
圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2;
圆木受剪应力计算值 T =1.805×1962.50/(4.17×106×50.00) = 0.017 N/mm2;
方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm2;
方木受剪应力计算值 0.017 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm2,满足要求!
5.支撑方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 2.941 kN;
方木最大挠度 ω=2941.500×1500.003/(48×10000.00×4.17×106)=4.964 mm;
方木的挠度设计值 [ω]=1.500×1000/250=6.000 mm;
方木的最大挠度 ω=4.964 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=6.000 mm,满足要求!
八、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.支撑钢管的强度计算:
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力,P=3.611 kN;
计算简图如下:
支撑钢管按照简支梁的计算公式
其中 n=0.800/0.300=3
经过简支梁的计算得到:
钢管支座反力 RA = RB=(3-1)/2×3.611+3.611=7.222 kN;
通过支撑钢管传递到支座的最大力为2×3.611+3.611=10.832 kN;
钢管最大弯矩 Mmax=(3×3-1)×3.611×0.800/(8×3)=0.963 kN.m;
支撑钢管的最大应力计算值 σ=0.963×106/5080.000=189.543 N/mm2;
支撑钢管的抗弯强度的其设计值 [T]=205.0 N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值 189.543 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度的设计值 205.0 N/mm2,满足要求!
九、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。
十、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=10.83 kN;
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十一、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括:
横杆的最大支座反力: N1 =10.832 kN ;
脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.132×7.600=1.205 kN;
N =10.832+1.205=12.037 kN;
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.58;
A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.89;
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 5.08;
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205.00 N/mm2;
lo -- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数,取值为:1.155 ;
u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.700;
上式的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.650 = 3.240 m;
Lo/i = 3239.775 / 15.800 = 205.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.172 ;
钢管立杆受压应力计算值 ;σ=12037.152/(0.172×489.000) = 143.115 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 143.115 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163;
k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.850 按照表2取值1.012 ;
上式的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.163×1.012×(1.650+0.100×2) = 2.177 m;
Lo/i = 2177.369 / 15.800 = 138.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.357 ;
钢管立杆受压应力计算值 ;σ=12037.152/(0.357×489.000) = 68.952 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 68.952 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2,满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求:
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;
c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计:
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;
b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计:
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置,四周和中部每10--15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计:
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计:
a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;
b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求:
a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
柱模板计算书
柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱截面宽度B(mm):500.00;柱截面高度H(mm):700.00;柱模板的总计算高度:H = 5.20m;根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2;
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:3;
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:3;
对拉螺栓直径(mm):M12;
2.柱箍信息
柱箍材料:木楞;
宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00;
柱箍的间距(mm):500;柱箍肢数:1;
3.竖楞信息
竖楞材料:木楞;
宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;
竖楞肢数:1;
4.面板参数
面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00;
面板弹性模量(N/mm2):9500.00;
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00;
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;
柱模板设计示意图
计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h;
T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃;
V -- 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H -- 模板计算高度,取5.200m;
β1-- 外加剂影响修正系数,取1.000;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别为 47.705 kN/m2、124.800 kN/m2,取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知,柱截面高度H方向竖楞间距最大,为l= 320 mm,且竖楞数为 3,面板为2 跨,因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
其中, M--面板计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m;
面板的最大弯距:M =0.125 ×27.021×320×320= 2.77×105N.mm;
面板最大应力按下式计算:
其中, σ --面板承受的应力(N/mm2);
M --面板计算最大弯距(N.mm);
W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;
W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3;
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
面板的最大应力计算值: σ = M/W = 2.77×105 / 2.70×104 = 10.248N/mm2;
面板的最大应力计算值 σ =10.248N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2,满足要求!
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,公式如下:
其中, ∨--面板计算最大剪力(N);
l--计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m,式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m;
面板的最大剪力:∨ = 0.625×27.021×320.0 = 5404.140N;
截面抗剪强度必须满足下式:
其中, τ --面板承受的剪应力(N/mm2);
∨--面板计算最大剪力(N):∨ = 5404.140N;
b--构件的截面宽度(mm):b = 500mm ;
hn--面板厚度(mm):hn = 18.0mm ;
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 13.000 N/mm2;
面板截面受剪应力计算值: τ =3×5404.140/(2×500×18.0)=0.901N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
面板截面的受剪应力 τ =0.901N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.500N/mm2,满足要求!
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,挠度计算公式如下:
其中, ω--面板最大挠度(mm);
q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 47.71×0.50=23.85 kN/m;
l--计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm ;
E--面板弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ;
I--面板截面的惯性矩(mm4);
I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4;
面板最大容许挠度: [ω] = 320.0 / 250 = 1.280 mm;
面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×23.85×320.04/(100×9500.0×2.43×105) = 0.564 mm;
面板的最大挠度计算值 ω =0.564mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1.280mm,满足要求!
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。
本工程柱高度为5.2m,柱箍间距为500mm,竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,竖楞采用木楞,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = 64.00cm3;
I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4;
竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式:
其中, M--竖楞计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm;
q--作用在竖楞上的线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m;
q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m;
竖楞的最大弯距:M =0.1×11.889×500.0×500.0= 2.97×105N.mm;
其中, σ --竖楞承受的应力(N/mm2);
M --竖楞计算最大弯距(N.mm);
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=6.40×104;
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 2.97×105/6.40×104 = 4.644N/mm2;
竖楞的最大应力计算值 σ =4.644N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2,满足要求!
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
其中, ∨--竖楞计算最大剪力(N);
l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m;
q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m;
竖楞的最大剪力:∨ = 0.6×11.889×500.0 = 3566.732N;
截面抗剪强度必须满足下式:
其中, τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2);
∨--竖楞计算最大剪力(N):∨ = 3566.732N;
b--竖楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ;
hn--竖楞的截面高度(mm):hn = 80.0mm ;
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.500 N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×3566.732/(2×60.0×80.0)=1.115N/mm2;
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =1.115N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:
其中, ω--竖楞最大挠度(mm);
q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =47.71×0.22 = 10.50 kN/m;
l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ;
E--竖楞弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ;
I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=2.56×106;
竖楞最大容许挠度: [ω] = 500/250 = 2.000mm;
竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.50×500.04/(100×9500.0×2.56×106) = 0.183 mm;
竖楞的最大挠度计算值 ω=0.183mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=2.000mm ,满足要求!
五、B方向柱箍的计算
本工程中,柱箍采用方木,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00 ×10.00 ×10.00 / 6 = 83.33 cm3;
I = 5.00 ×10.00 ×10.00 ×10.00 / 12 = 416.67 cm4;
柱箍为2 跨,按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图):
B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的;
P = (1.2 ×47.71×0.90 + 1.4 ×2.00×0.90)×0.220 × 0.50/1 = 5.94 kN;
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 9.237 kN;
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.186 kN.m;
B方向柱箍变形图(kN.m)
最大变形: V = 0.034 mm;
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中 ,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.19 kN.m;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3;
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 2.12 N/mm2;
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2;
B边柱箍的最大应力计算值 σ =2.12N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ω = 0.034 mm;
柱箍最大容许挠度:[ω] = 250.0 / 250 = 1.000 mm;
柱箍的最大挠度 ω =0.034mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.000mm,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力;
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2);
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2;
查表得: 对拉螺栓的型号: M12 ;
对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm;
对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2;
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.237 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.920 kN;
对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.237kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN,对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中,柱箍采用木楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00 ×10.00 ×10.00 / 6 = 83.33 cm3;
I = 5.00 ×10.00 ×10.00 ×10.00 / 12 = 416.67 cm4;
柱箍为2 跨,按二跨连续梁计算(附计算简图):
H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取H方向的;
P = (1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.320 ×0.50/1 = 8.65 kN;
H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 12.472 kN;
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.338 kN.m;
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大变形: V = 0.095 mm;
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中, 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.34 kN.m;
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3;
H边柱箍的最大应力计算值: σ = 3.859 N/mm2;
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2;
H边柱箍的最大应力计算值 σ =3.859N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 0.095 mm;
柱箍最大容许挠度: [V] = 350.000 / 250 = 1.400 mm;
柱箍的最大挠度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.400mm,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力;
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2);
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2;
查表得:
对拉螺栓的直径: M12 ;
对拉螺栓有效直径: 9.85 mm;
对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2;
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.920 kN;
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.472 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N=12.472kN 小于 [N]=12.920kN,对拉螺栓强度验算满足要求!