挂篮施工方案
主桥箱梁采用挂篮进行对称平衡悬臂浇筑施工，10#~12#墩的最大块重131.7t，5#~9#、13#~16#副墩的箱梁最大块重93.3t。按设计图纸要求，须将一套挂篮自重控制在最大块重的0.5倍以内。为满足设计要求，拟采用斜拉式轻型挂篮，分成两种承载力的挂篮，承载力分别为163t、116t，挂篮自重控制在60.0t、42.0t以内。
挂篮主要由主梁系、底篮系、侧模系、锚固系及支行系组成。主梁采用抗弯抗扭性能良好的箱形截面，受力明确；内、外横板系按全断面一次浇注砼考虑，外模采用钢桁架钢模，内模采用组合钢模，箱梁腹板厚度变化引起内顶模宽度的变化通过顶模骨架横肋上设置的活动销来实现，内侧模的竖肋与顶模横肋连接处设铰以利于拆模。挂篮前吊杆采用4根板带式分段吊带，以适应梁体高度的变化。底篮后托梁采用２根锚杆锚固在前一已成梁段的底板上，主梁后锚则利用已成梁段的竖向高强预应力钢筋来平衡倾覆力矩，取消常规的尾部配重，有效地减轻挂篮自重。挂篮结构见图5-16 斜拉式轻型挂篮示意图所示。
考虑到浇注砼时胀模超载及挂篮施工安全方面的重要性，挂篮设计的最大承载力取1.2×131.7×1.03＝163t与1.2×93.3×1.03＝116t两种，分别用于10#~12#主墩和5#~9#、13#~16#副墩的箱梁悬臂浇注。挂篮浇注砼和前移时的抗倾覆稳定系数要不小于2.0。
挂篮的加工构件加工完毕后，先进行主要部件的X光探伤检测，满足要求后驳船运住现场采用80t船吊或40t汽车吊配合安装。由于0#~1#块长度为12.0m，不够布置一套即两个挂篮导梁的长度，因此先拼成扁担式挂篮(见图5-17)，施工完1#块后再分离接长挂篮。首先在0#块与1#顶板安放枕木及滑块，然后吊装上主梁系，并做好锚固；再吊装主梁系的前横梁。在主梁安装完成后，吊装底篮系并锚固，侧模系在挂篮压载试验完成后再进行吊装。
在挂篮安装完成后，对其进行水箱加载模拟梁体自重的压载试验，以检验挂篮加工质量，验证设计荷载下挂篮的设计参数及承载能力，并为箱梁悬浇施工高程控制提供挂篮变形依据。在挂篮通过试验验证达到设计要求后，船吊配合吊装挂篮的侧模系和工作平台。安装完毕后即可对称进行悬浇箱梁的施工。
宿迁运河二号桥挂篮设计与施工
摘 要：本文主要介绍了宿迁运河二号桥施工用挂篮的 结构型式、主要特点、结构计算、施工安装和注意事项，以及施工中采用的行走、穿束等系 列轻便、快速施工工艺和挠度控制等。
关键词：桥梁 挂篮 设计 施工
宿迁运河二号桥主桥为45+75+45m的PC连续箱梁体系，梁底按二次抛 物线变化。主桥施工分为2个单T，每个单T以墩中心线为对称轴向两边分成9段。墩顶上部7m 为0号段，1～5号段长3.4m，6～9号段长4.0m，最重梁段为1号段(886kN)。
该桥设计分为上下游两幅，两幅间设计为70cm宽湿接缝。根据工期要求，挂篮设计必需考虑 上、下游幅悬浇基本同步进行。
1 结构型式和主要特点
挂篮由主桁系统、配重及后锚固系统、走行系统、前后上下横桁、吊挂系统、底模、内外侧 模几个部分组成。
1.1 主桁系统
该挂篮主桁设计为两桁，三路贝雷桁架片利用型钢联结片连成整体形成主桁，贝雷上、下加设加强杆。 设计最大允许弯矩为4700kN·m， 两主桁置于腹板位置，中心距 6.4m， 纵向长12m。
1.2 后配重及后锚固系统
形成单只挂篮后，为保证挂篮不前倾，设计于两主桁间横担两根36号工字钢，其上放置重35 t的钢箱装黄砂作为挂篮后配重；为抵消混凝土浇筑时的后拉力，主桁尾部50cm处以两根配 重横 梁作锚梁，每道主桁设计用2根Ⅳ级32精轧螺纹与已浇箱梁锚接起来。配重与锚杆同时作 用确保了挂篮的安全，同时精轧螺纹可自由拆卸、安装、效果良好。后配重的黄砂、悬浇结 束后材料可全部回收使用，大大降低成本。
1.3 行走系统
1.3.1 上横桁移动
在两根前后上横桁于主桁位置处直接焊辅两块δ＝12mm钢板，覆盖于主桁上作为横桁滑移使 用，在挂篮移向2＃块时，用50kN倒链将前后上横桁移至施工位置。
1.3.2 挂篮整体走行系统
本次设计中彻底放弃了以往的滑道施工工艺，而直接用贝雷平滚置于主桁前支点下(已浇混 凝土 段端面向内50cm)，后支点(配重位置)下设置16号工字钢加工的托板，下用32圆钢作滚筒 ，混凝土梁段上铺5mm钢板作为滚筒跑道。挂篮整体行走时，于已浇梁段顶部预埋16拉环 一只，利用转向葫芦直接采取卷扬机牵引的施工工艺，当行走到待浇梁段位置时，前支点处 用钢板垫牢，保证混凝土浇筑时的支点承载。该施工工艺在施工中每行走4m长块件时，所需 时 间仅约20min，而所有准备工作均可以在等待混凝土强度上升、张拉压浆阶段穿插完成。
1.4 前后上下横桁系统
上横桁由两根45号工字钢组成，下横桁由2根36号工字钢组成，前后横桁中心距5m，横桁长1 3m，上横桁悬臂长3.5m。前后横桁上分别设有底模平台及内外侧模的吊挂点。
1.5 吊挂系统
浇筑混凝土时，底模平台及其它各部分的重量吊挂是通过钢吊带实现的。前横桁设计有5根δ＝4cm钢吊带，后横桁于箱梁截面以外设计有2根δ＝4cm钢吊链，箱梁截面底宽6.5m范围 内设计有3根Ⅳ级32精轧螺纹锚杆，施工中用两只32t千斤顶对每根锚杆加有约500kN的预 紧力，使底模与成品混凝土夹紧不漏浆，而且承担混凝土浇筑时的部分竖向分力。
1.6 模板
由底模、外侧模、内芯模和端模组成。底模系将δ＝12mm钢板直接固定在底模平台上，底模 平台长6m、宽13m，承担浇筑时混凝土重量及施工机具设备的重量，并兼作施工操作平台。 底模平台以型钢(7组2根28号槽钢加6组2根20号槽钢)拼成加劲梁，并与前后下横桁直接焊接 。为保证梁底线型，加劲梁加工时中段进行预压弯约8mm。
外侧模用10号槽钢依照翼缘尺寸加工成定型骨架片，按1＃块尺寸连接组拼成整体骨架，满 足不同长度块件使用。整体骨架表面钉附δ＝16mm竹胶板作为面板，保证混凝土表面的平整 、光洁。内侧模为组合钢模与木模相结合，通过16拉杆内外侧模连接定位，控制变形。用 内径20的硬塑料管作拉杆套管，且伸出内外侧模板，以消除混凝土浇注时套管进浆导致拉 杆无法抽拔。结果表明，除个别套管因振捣碰撞破裂进浆，造成拉杆抽拔失败外，拉杆回收 率达100％。 拆模后，伸出混凝土表面的套管只需用铁铲铲断即可，既保证了外表美观，也避免了繁琐的 修复工作。芯模顶板施工采用搭设木排架，上铺组合钢模。
端模用组合钢模与木模结合，利用梁体钢筋临时固定，内外模将其夹紧、定位。
2 结构计算
2.1 主桁未分离计算
浇筑1＃、2＃块时，结构为双悬臂筒支梁，主要计算主桁前支座反力，验算主桁片的抗压变 形破坏；其次计算主桁片的弯曲应力，以及上横桁承载及变形。
2.2 形成单只挂篮计算
此时结构为单悬臂的简支梁，后锚固受拉，前支座受压，主要验算混凝土浇筑及行走时的倾 覆稳定性。
2.3 其它计算
挂篮前后下横桁在灌注混凝土时按4跨和3跨连续梁计算，行走时按简支梁计算，挂篮后上横 桁按双悬臂简支梁计算。
2.4 技术指标
挂篮行走时倾覆稳定系数 K＝ 2.28 ＞ 1.5；
后锚固允许受力 与最大受力比值 K＝ 3.24＞1.5；
混凝土浇筑时主桁承载(考虑贝雷组拼承载能力的削弱×80％)K＝3.57；
上下横桁承载安全系数K＝1.89。
3 施工安装
(1)根据已有起吊设备，主桁先在岸上分段组装，底模平台拼装于浮箱上，侧模骨架拼装结 束后放于底模平台上。
(2)在已浇0＃块上整体拼装。按照主桁支座、主桁、前后上横桁及吊挂系统、配重系统的顺 序逐步安装。上横桁就位后，在0＃块顶安放四台卷扬机，通过转向葫芦将拼装于浮箱上的 底模、侧模系统起吊到位，通过吊带销接完成全部拼装。
(3)挂篮的一个循环周期大约经过如下步骤：
①混凝土养护期间拆除外模架支点，将外模架落于底模平台上，穿跑挂篮用的卷扬机开口、 钢丝绳。
②混凝土强度达设计值90％时，张拉、压浆。
③拆除底锚、后锚，用千斤顶安装前支座平滚。
④前后吊带系统下落10～20cm。
⑤用卷扬机将挂篮整体行走到下一块的位置，锚好后锚杆，垫实前支点。
⑥底模平台调整，侧模调整，吊带系统调整固定。
⑦绑扎底板钢筋、腹板钢筋，组拼内模，上对拉杆，绑扎顶板钢筋。
⑧立端模准备浇筑新的块件。
本次挂篮设计结构受力明确、操作方便、施工进度快、质量好。自1998年8月29日浇筑上游1 ＃块至10月29号浇筑下游9＃块全部结束，历时61d，共悬浇18块件。平均6d一周期，最快 块件4.5d。
4 挂篮施工中的几个问题
(1)要确保混凝土浇筑时主桁前支座材料强度满足受力要求，并因此支点反力较大，必要时 须对主桁片进行加固，防止出现压杆破坏。
(2)外侧模底部与底模接触处设置必要的横向刚撑，确保底角不漏浆，影响外观。 (3)设置必要的腹板拉杆数量，防止出现面板变形，影响质量。
(4)挂篮悬浇至7＃块结束时，由于钢绞线较长，且预埋波纹管采用内接白铁皮管接头，使索 道 孔内径减小，人工穿束困难。经现场研究，决定采用卷扬机牵引的施工工艺：先穿一根8 钢筋，出孔处连接卷扬机钢丝绳，将悬浇束12根钢绞线(板束为19根)于索道进口处整体焊接 在钢筋上，注意焊接时要尽量使钢绞线排列成圆形截面，然后直接用卷扬机牵引。施工结果 表明，此工艺不仅节省人力，且大大缩短穿束时间，索道接头铁皮管有时亦能被强行拉出， 平均每道穿束时间为30min。
(5)由于梁体悬臂较长，根据施工实践，侧模骨架片采用10号槽钢加工易产生弯曲、扭曲变 形，后用14号槽钢加固，将原骨架片两支腿改为三支腿，效果良好。
(6)挂篮在走行时出现主桁尾端横向弯曲达30cm，有安全事故隐患。经分析原因有二：一是 因三路贝雷底面不在同一水平面上，主桁有倾斜现象，置于主桁的后配重产生水平分力；二 是主桁后支点偏前，配重位置下无支点，侧向分力无法消除，最终导致端贝雷出现横向弯曲 。根据上述原因，将主桁后支点移于配重位置下，同时调整使每组桁片贝雷底标高相同，行 走时随时注意观察、调整，处理效果良好。
5 箱梁挠度控制
箱梁的挠度、底板线型控制一直是悬浇工艺中的难点。本次挂篮设计对前后上下横桁、吊带 节点的伸长、主桁弹变的叠加均作了计算，最后取值为1.5cm。浇筑过程中定时观察，根据 设计单位提供每节段预拱度及时调整底板标高，最后测得主桁前端平均弹性变形为12cm，非 弹性变形为0.5cm，与计算基本相符。在块件张拉前后，实测块件标高，结果表明悬浇束的 张拉对箱梁的起拱极小，适当减小预拱度值进行下一块件的施工。全桥悬浇结束后，梁段底 表面平整、光洁，而且底板的线型曲率圆滑流畅，效果很好。
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