景福世纪D栋屋面层水箱基础
施
工
措
施
方
案
编制单位：重庆庆华建设工程有限公司
景福世纪D栋项目工程部
编 制 人： 古 劲
编制时间： 2007年5月14日
景福世纪D栋屋面层水箱基础
施工措施方案
一、编制依据
1、《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
2、《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
5、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；
7、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
二、工程概况
本工程为景福世纪小区D栋工程，地址位于重庆市渝北区龙溪镇黄泥塝。由重庆科艺房地产开发有限公司开发建设，由中国华西工程设计建设总公司(集团)重庆分公司设计，监理单位：重庆三峡涌鸿工程建设监理有限公司，施工单位：重庆庆华建设工程有限公司。
楼层为地上三十二层，地下一层，建筑总高105m，该建筑物建筑等级为Ⅰ级，防火等级为I级，抗震设防列度为6度，本工程总建筑面积为22549m2。该地下室底板标高为327．05米。车库层高为5．7米。Ⅰ类建筑，耐火等级二级，抗震设防烈度6度，全框架剪力墙结构。
三、脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下两种脚手架方案：
（1）、悬空部位采用悬挑架；
（2）、其他部位采用落地架。
四、脚手架材质选择
l、钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚 3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色。
4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的要求。
五、脚手架搭设流程
1、悬挑架搭设流程
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：纵向主水平悬挑杆→横向次水平支撑杆→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位，根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。
（1）、立杆间距
A、脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。
B、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
C、立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
D、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
（2）、大横杆、小横杆设置
A、大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
B、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
（3）、剪刀撑
剪刀撑与地面成45º-60º斜角面置.在脚手架两端和转角处起。剪刀撑应沿高架连续设置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆扣紧外，中间与立杆相交点，均需扣结。
2、落地架搭设
落地架直接在屋面层上进行搭设，基础满足搭设落地架要求，所以基础不作特殊处理。
A、脚手架构造
脚手架由(1)立杆(2)小横杆(3)大横杆(4)剪力撑(5)搁栅(6)脚手架(竹笆)(7)护栏等组成。构造参数如下：
立杆至建筑物边净距0.3m，立杆、小横杆纵向间距1.5m，横向净间距1.05m。
B、搭设顺序：检查准备、材料配备→定位设置10槽钢垫块→竖立杆→横向扫地杆→扣结小横杆→扣结大横杆→搁栅→铺脚手板→装防护栏杆→设置连墙点→剪力撑→施工层安装踢脚板→挂网。
C、立杆，相邻立杆接头应相互错开一个步距，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的1/3，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆应垂直，其偏差应控制在H/200(H为高度)内，且不超过10㎝。
D、小横杆用直角扣件与扣件扣紧。第一排应拉线使之平直。
E、大横杆上下接头应错开布置在不同立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的1/3。紧贴小横杆与立杆用直角扣?扣紧。大横杆的水平偏差(高地差)不大于总长度1/300，且不大于5㎝。
F、剪刀撑与地面成45º-60º斜角面置.在脚手架两端和转角处起。剪刀撑应沿高架连续设置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆扣紧外，中间与立杆相交点，均需扣结。
3、脚手板的铺设要求
(1)、脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
(2)、满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3)、脚手片须用12铁丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
六、上人斜道搭设
1、上人斜道部位搭设在落地脚手架处；
2、上人斜道采用“之”字形搭设；
3、斜道搭设按照以下8条要求和规范要求进行搭设施工；
（1）、斜道附着外脚手架设置；
（2）、斜道宽度不小于1m，坡度采用1:4；
（3）、拐弯处应设置平台，其宽度不小于斜道宽度；
（4）、斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；
（5）、运料斜道两侧，平台外围和端部均应按规范设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；
（6）、脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；
（7）、脚手板横铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；
（8）、人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。
七、脚手架计算书
1、落地脚手架计算书
（1）、脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
（2）、活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
（3）、风荷载参数
重庆地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载
（4）、静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161；
脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；
安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；
（5）、地基参数
地基土类型:混凝土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；
基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。
（6）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
A、均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
B、强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.2002+0.10×1.470×1.2002 =0.234 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.193×1.2002-0.117×1.470×1.2002 =-0.275 kN.m；
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.234×106,0.275×106)/5080.0=54.134 N/mm2；
大横杆的抗弯强度:σ= 54.134 N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= 0.677×0.161×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1200.04/(100×2.06×105×121900.0) = 0.948 mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm
大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!
（7）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
A、荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.200 = 0.046 kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.050×1.200/(2+1)=0.147 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.200/(2+1) =1.260 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.046+0.147)+1.4 ×1.260 = 1.996 kN；小横杆计算简图
B、强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.038×1.0502/8 = 0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 1.996×1.050/3 = 0.698 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.705 kN.m；
σ = M / W = 0.705×106/5080.000=138.749 N/mm2 ；
小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！
C、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.024 mm ；
P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.147+1.260 = 1.453 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax = 1453.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105
×121900.0) = 2.378 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.378 = 2.402 mm；
小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；
8、扣件抗滑力的计算:
直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.050=0.040 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.050×1.200/2=0.221 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.200 /2 = 1.890 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.040+0.221)+1.4×1.890=2.959 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
9、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值 ：N =9.167 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 9167.000/(0.186×489.000)=100.792 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 100.792 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =8.374 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 8373.600/(0.186×489.000)+70624.475/5080.000 = 105.967 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 105.967 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
10、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.488 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m；
Hs =[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.488+1.4×3.780)]/(1.2×0.116)=83.032 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 83.032 /(1+0.001×83.032)=76.666 m；
[H]= 76.666 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.488 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.071 /(1.4 × 0.85) = 0.059 kN.m；
Hs =( 0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.488+0.85×1.4×(3.780+
0.186×4.890×0.059/5.080)))/(1.2×0.116)=79.653 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 79.653 /(1+0.001×79.653)=73.777 m；
[H]= 73.777 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m≥脚手架搭设高度15m，满足要求！
11、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×Kc = 500.000 kN/m2；
其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ；
立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =93.040 kN/m2 ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.374 kN；
基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。
p=93.040 ≤ fg=500.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！
2、悬挑脚手架计算书
（1）、脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.45 米；
内排架距离墙长度为0.35米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 2.90 米，水平间距3.60 米，采用螺栓连接；
（2）、活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
（3）、风荷载参数
重庆地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载
（4）、静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；
（5）、水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用Φ48×3.5钢管，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。
悬挑水平钢管上面的纵向连接采用Φ48×3.5钢管。
楼板混凝土标号:C30；
（6）、拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；
悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。
钢丝绳安全系数取:6.000；
钢丝绳与梁夹角为(度):60；
支杆与与梁夹角为(度):45；
最里面支点距离建筑物 1.20 m,支杆采用 14a号槽钢。
（7）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
A、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.200/3=0.120 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.200/3=1.200 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.120+1.4×1.200 = 1.870 kN/m；
小横杆计算简图
B、强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =1.870×1.0502/8 = 0.258 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =50.732 N/mm2；
小横杆的最大应力计算值 σ =50.732 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
C、挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.120+1.200 = 1.358 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×1.358×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.856 mm；小横杆的最大挠度 0.856 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.0 / 150=7.000 与10 mm，满足要求！
（8）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
A、荷载值计算
大横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.050=0.040 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.050×1.200/3=0.126 kN；
活荷载标准值: Q= 3.000×1.050×1.200/3=1.260 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.040+1.2×0.126+1.4×1.260)/2=0.982 kN；
大横杆计算简图
C、强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.200×1.2002=0.005 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.982×1.200= 0.315 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.005+0.315=0.320 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.320×106/5080.0=62.967 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 62.967 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
(9)、挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×1200.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.021 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.040+0.126+1.260）/2=0.713kN
V= 1.883×0.713×1200.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 0.924 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.021+0.924=0.946 mm；
大横杆的最大挠度 0.946 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200.0 / 150=8.0与10 mm，满足要求！
(10)、扣件抗滑力的计算:
直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.050×2/2=0.040 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.200=0.046 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.050×1.200/2=0.189 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.200 /2 = 1.890 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.046+0.189)+1.4×1.890=2.928 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
(11)、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
A、每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1320
NG1 = [0.1320+(1.05×2/2+1.20×2)×0.038/1.45]×15.00 = 3.350；
B、脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2= 0.300×4×1.200×(1.050+0.2)/2 = 0.900 kN；
C、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3 = 0.110×4×1.200/2 = 0.264 kN；
D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×15.000 = 0.090 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.604 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.200×2/2 = 3.780 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.400 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.649；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.400×0.840×0.649 = 0.153 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.604+ 1.4×3.780= 10.817 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.604+ 0.85×1.4×3.780= 10.024 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.153×1.200×
1.4502/10 = 0.046 kN.m；
(12)、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N =10.817 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 2.512 m；
长细比 Lo/i = 159.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.277 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 10817.000/(0.277×489.000)=79.861 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 79.861 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =10.024 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.512 m；
长细比: L0/i = 159.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.277
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 10023.579/(0.277×489.000)+45829.617/5080.000 = 83.022 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 83.022 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
(13)、联梁的计算:
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P = 10.817 kN；
计算简图如下
支撑按照简支梁的计算公式
其中 n= 2；
经过简支梁的计算得到:
支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 2 -1)/2×10.817+10.817+2.400×0.174 /2= 16.435 kN;
通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×10.817 + 2.400×0.174 = 22.053 kN;
最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /8×10.817×2.400+0.174×2.400×2.400 /8= 6.616 kN.m;
最大应力 = 6.616×106 / 80500.0 = 82.186 N/mm2;
水平支撑梁的最大应力计算值 82.186 小于 205.0N/mm2,满足要求!
(14)、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。
根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=22.053 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1] = 25.897 kN；
R[2] = 19.293 kN；
R[3] = -0.360 kN。
最大弯矩 Mmax= 2.566 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.566×106 /( 1.05 ×108300.0 )+
0.000×103 / 2195.0 = 22.568 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 22.568 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！
(15)、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用Φ48×3.5钢管,计算公式如下
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到最大应力 φb = 570 ×10.000×63.000× 235 /( 1200.000×160.000×215.000) =2.044；
由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GBJ17-88)附表其值用φb得到其值为0.932；
经过计算得到最大应力 σ = 2.57×106 /( 0.932×108.300×1000.000 )=25.423 N/mm2；
水平钢梁的稳定性验算 σ =25.423 N/mm2 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!
(16)、拉绳与支杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和钢拉绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；
RDicosθi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi+RDisinαi
且有 RUicosθi=RDicosαi
可以得到
按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为：
RU1=14.952 kN；
RD1=14.952 kN。
(17)、拉绳与支杆的强度计算:
A、钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD均取最大值进行计算，分别为
RU = 14.952kN RD = 14.952kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取14.952kN，α=0.820，K=6.000，得到：
经计算，钢丝绳最小直径必须大于13.000mm才能满足要求！
B、钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=14.952kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1495.157×4/3.142×125.000) 1/2 =13.000mm；
八、脚手架搭设安全技术措施
1、搭设与拆除必须符合《特种技术人员安全技术考核规定》的架子工持证上岗操作。
2、操作时应佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。
3、脚手架与高压线间的最小距离：
35KV 6.0m
10-35KV 5.0m
＜10KV 3.0m
4、大雾、大雨、大雪、大风天气，不得进行脚手架上的高空作业。雨雪后上脚手架作业应采取安全防滑措施。
5、脚手架的搭设进度，应配合工程进度进行，不得超过最高施工层一步以上。
6、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
7、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
8、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
9、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
10、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
11、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
12、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
13、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
14、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
15、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。
16、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
17、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
九、脚手架的验收和保养
1、脚手架的验收
高层建筑结构施工用脚手架是随着结构施工向上搭设的。外装饰工程用脚手架常分段搭设。只有高度不高，例如低于50m的装饰脚手架才一次搭设。所以，一般高层建筑施工脚手架常是分段搭设分段投入使用。故高层建筑施工用脚手架也必须进行验收，验收合格后方可投入使用。
检查的内容，应按施工组织设计中有关脚手架部分的图纸、说明和各项有关的规定进行，一般至少应检查以下一些项目：
A、脚手架的基础和排水设施；
B、脚手架的步高；
C、立柱的纵、横间距，立柱的接头位置，立柱的竖直度；
D、大、小横杆的标高、水平度，小横杆的交叉位置；
E、脚手板的固定；
F、安全栏杆的高度与道数；
G、剪刀撑的位置、距离、角度和搭接；
H、隔离设施，外挑安全网和外包安全网；
I、登高设施；
J、扣件的紧固程度；
K、连接杆的位置、数量和牢固程度；
M、脚手架开口处的加固；
L、脚手架出入口处的加固；
N、脚手架的接地防雷；
O、脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽签记录；
P、焊缝的质量；
Q、操作工人的技术等级和试件等。
检查方法，操作者应在脚手架分段搭设先进行自检，再经专职人员、搭设者、使用者、共同检查验收，经验收合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收的合格标牌，方可投入使用。
脚手架验收合格的标牌上注明脚手架验收合格的范围（长度、宽度和步数）、验收者、搭设者和验收日期，还要写明此部分脚手架的保养者。
在验收扣件式钢管脚手架时，要特别检查扣件的紧固程度，因扣件式钢管脚手架的承载力和稳定性基本上是由扣件的紧固来保证的。因此要十分重视扣件的紧固检查。扣件式钢管脚手架是使用大量扣件将钢管组合而成的，如要逐只检查扣件是较为困难的，所以一般采取随即抽样的办法进行检查，其抽样检查数目及质量判断标准见表规定。
扣件拧紧质量、抽样数目及判断标准
| 检查项目 | 检查水平 | 合格质量水平（AQL） | 扣件个数（个） | n | AC | Re |
| 连接立柱与大横杆或剪刀撑的扣件：接长立柱、大横杆或剪刀撑的扣件 | I | 4 | 50～90 | 5 | 0 | 1 |
| 91～150 | 8 | 1 | 2 | |||
| 151～280 | 13 | 1 | 2 | |||
| 281～500 | 20 | 2 | 3 | |||
| 501～1200 | 32 | 3 | 4 | |||
| 1201～3200 | 50 | 5 | 6 | |||
| 连接小横杆与大横杆的扣件 | I | 10 | 51～90 | 5 | 1 | 2 |
| 91～150 | 8 | 2 | 3 | |||
| 151～280 | 12 | 3 | 4 | |||
| 281～500 | 20 | 5 | 6 | |||
| 501～1200 | 32 | 7 | 8 | |||
| 1201～3200 | 50 | 10 | 11 |
对于拧紧力矩超过70N·m的扣件，必须认真检查扣件有无裂缝、变形，如果发现扣件有上述弊病应将扣件调换，调上的扣件的螺栓应紧固40～70N·m。认为扣件扣得越紧越好那是不对的。扣件的紧固是直接关系到高层建筑施工用脚手架的安全，因此要特别注意。
2、脚手架的保养
扣件式钢管脚手架并非验收合格后就可以一劳永逸，必须进行日常的保养和定期的安全检查和整修，才能保证其安全使用，因此必须重视脚手架的保养和整修。
为了做好脚手架的保养和整修工作，对扣件式钢管脚手架必须设置专职的保养工，负责日常检查、保养和定期的检查与整修。日常的检查与保养必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次，如遇强风或雷雨季节应增加检查次数，在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。
扣件式钢管脚手架保养的内容主要为：
A、检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，排水是否畅通，有无积水，脚手架底部有无堆放杂物。
B、检查脚手架的的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。
C、各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，在涂油紧固螺栓至规定的力矩范围。
D、检查脚手板有否松动、悬挑，如用竹笆作脚手板，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。
E、与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动，如因装饰施工需要移动连接件时，应通知保养工，由保养工搬运，并按规定在令近位置补足连接。
F、要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏板、登高设施和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动要及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。
G、如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部分进行重点检查，使这些部分始终符合安全规定。
H、检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸载至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板（或竹笆板）上的垃圾。
I、脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。
十、脚手架的拆除
扣件式钢管脚手架在使用完毕后就应立即拆除。在拆除前要做好以下工作：
（1）完成外墙装饰面（墙面饰面、门窗及墙面其他装饰）的最后整修和清洁工作，其质量已符合规定要求，并经验收。
（2）对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。
（3）对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、监督人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底。交底的内容应包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容。交底要有记录，双方均应在交底上签字。
（4）外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，故第1条规定的工作必须在全部完成后，方可开始拆除工作外脚手架，决不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行。拆除脚手架要特别加强出入口处的管理。拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标准和围栏，此装置必须内外双面都加设置。
（5）在拆除脚手架周围，于坠落范围四周设置明显“禁止入内”的标准，并有专人监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内。
（6）对拆除脚手架用的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求，并对操作人员和使用人员交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。
（7）建筑物外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护。建筑物如设有临时外挑物，必须在拆除脚手架前拆除。
上述一些工作经检查符合要求合，并确认建筑施工再也不需要脚手架时就可进行脚手架的拆除。脚手架的拆除应从上往下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除脚手架时，应先清除脚手板（或竹笆板）上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器运下，无法清扫，可从脚手架内侧向下倾倒，此时要对墙面及门窗加以保护，防止沾污和损坏墙的饰面和门窗。
随着脚手架的向下拆除，对墙的饰面、窗及其他墙面装饰及时做好清洁和保护工作：对脚手架的连接处饰面的修补应与脚手架的拆除同步进行，饰面修补经检查认定合格，并做好清洁和保护工作方可继续向下拆除脚手架。
从脚手架拆下的钢管。扣件及其他材料先向垂直运输设备集中，然后由垂直运输设备向下运送，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员，损坏地面的设备和物件，损坏脚手架的钢管、扣件和其他材料。运送脚手架拆下的钢管、扣件和其他材料的垂直运输设备应固定建筑物结构上，不应固定于脚手架上。
脚手架的拆除与搭设的先拆除，先搭接的后拆除。一般脚手架的拆除顺序是：
安全网→挡脚板（或侧挡板）→脚手板（或竹笆板）→ 扶手（栏杆）
剪刀撑（随每步脚手拆除）→搁栅→大横杆→小横杆→立柱。
拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，应按脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑的拆除，应先拆中间扣件，在拆两端扣件，由中间人员往下递送或送至垂直运输设备处。拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面，应及时清理，将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管，以备今后使用。
拆除高层建筑施工用脚手架时要遵守高处作业有关规定，特别是按关于强风区高处作业、雨天高处作业和雪天高处作业的有关规定进行。
在拆除脚手架与建筑物的连接和拆除脚手架的挑架等需气割金属时，应严格遵照现场消防的有关规定，要有防止电焊火星、溶渣和切割下的金属物下落的措施，要有确实可靠的监护组织和消防器材。
每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。
拆除脚手架用的垂直运输设备，可结合工程具体情况和本单位拥有的设备而确定，一般常用人字把杆，将人字杆装于屋面上。此方法简单，安全可靠，故拆除脚手架多用之。如果在拆除脚手架时塔式起重机尚未拆除，最好利用现有的塔式起重机作为拆除脚手架的垂直运输设备。有时也可在屋顶上装一悬挑钢梁作为拆除脚手架时的垂直运输设备，但它没有人字把杆灵活。也可在脚手架外侧装上导轨作拆除脚手架的垂直运输之用，而却作为外装饰运料之用。也有利用屋面装上可移动的台灵架进行脚手架拆除的垂直运输设备。所以拆除脚手架的垂直运输设备，可根据工程的具体情况和企业的设备条件相结合灵活选用。
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