高 支 模 方 案
年 月 日
目 录
第1章 工程概况………………………………1
第2章 编制依据………………………………1
第3章 高大模板搭设方案和施工技术措施…………1
一、梁下模板和门式钢管脚手架支撑体系……………1
二、板下模板和门式钢管脚手架支撑体系………………1
三、门式架、钢管、扣件、配件等材料质量要求 …1
四、门式钢管脚手架安装施工工艺措施 ………………2
五、模板工程施工技术措施 ………………………………3
六、安全检查与验收 …………………………………………4
第4章 施工安全措施 ……………………………………… 5
一、一般安全要求 ………………………………………………5
二、支撑架搭设安全措施 …………………………………6
三、混凝土浇筑安全措施 …………………………………6
四、施工过程监控措施 ……………………………………6
第5章 混凝土浇筑安全针对性措施 ……………………7
第6章模板坍塌事故应急预案 ………………………7
第1章 工程概况
本工程锅炉房结构层高为7.3米，属高支模；工程建筑面积为161.5㎡；最大的混凝土梁跨度为9.5米；最大的混凝土梁截面为300×800mm；最大的混凝土板板厚为120mm。本方案拟采用Φ42门式钢管脚手架支撑体系，具体做法和尺寸见附图。
第2章 编制依据：
1. 《建筑施工安全技术手册》
2. 工程施工设计图纸
3. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》
4. 《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-95）
5. 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
6. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
7. 《材料手册》。
第3章 高大模板搭设方案和施工技术措施
一、梁下模板和钢管支撑体系：
梁
| 构件名称 | 300×800梁 | ||
| 梁 | 梁底模板 | 18厚胶合板 | |
| 梁侧模板 | 18厚胶合板 | ||
| 梁底木枋 | 80×80松木枋@200 | ||
| 梁底木枋下顶托梁 | 80×80松木枋 | ||
| 梁侧板对拉螺杆 | 对拉螺栓布置1道，沿大梁纵向间距600mm，直径14mm | ||
| 梁侧板内压枋 | 80×80松木枋@300 | ||
| 梁侧板外压枋 | 外压枋采用双钢管48mm×3.5 | ||
| 支撑 | 梁底支顶 | 梁底横向设Φ42门式钢管脚手架，纵向榀距600。 | |
| 扫地杆 | 底部离地面200纵横各设一道Φ48钢管水平拉杆 | ||
| 水平加固拉杆 | 每层门式架设一道Φ48钢管水平拉杆 | ||
二、板下模板和钢管支撑体系：
| 构件名称 | 120mm厚混凝土板 | ||
| 板 | 板底模板 | 18厚胶合板 | |
| 板底木枋 | 80×80松木枋@450 | ||
| 板底木枋下顶托梁 | 80×80松木枋 | ||
| 支撑 | 板底支顶 | 板底横向设Φ42门式钢管脚手架，纵向榀距900，横向架距900。 | |
| 扫地杆 | 底部离地面200纵横各设一道Φ48钢管水平拉杆 | ||
| 水平加固拉杆 | 每层门式架设一道Φ48钢管水平加固拉杆 | ||
三、门式架、钢管、配件等材料质量要求
1．门式架、配件选用《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）附表A.1门架及配件质量类别及处理规定中的A类门架以及配件作为本次模板支撑的材料。杆件应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁有硬伤（硬弯、夹扁等）及严重锈蚀等现象，必须涂有防锈漆。钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合JGJ130规范第3.1.1条的规定。钢管及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定，并按附录A 的规定进行质量类别判定、维修及使用。如钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的门式架、钢管和配件禁止使用。
2. 扣件：性能均满足国家规范要求，配件齐全，材料必须经过验收合格后方允许使用，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件的规定抽样检测，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用出现，滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。
3．模板和木枋的材质满足《木结构设计规范》GB 50005－2003的要求，截面尺寸符合设计要求。
四、门式钢管脚手架安装施工工艺措施
1．门式架垂直于梁轴线布置，间距根据设计确定。于上下门架连接处设置通长水平加固杆，以增加门架体系的刚度。门式脚手架模板支撑体系采用调托座调节支撑高度。扫地杆、拉杆、剪刀撑采用扣件与立柱扣牢。
2．水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门式架立杆扣牢。加固杆、剪刀撑等加固件必须与脚手架同步搭设。扣件规格应与所连钢管外径相匹配，扣件螺栓拧紧扭力矩不得小于40N.m，
3．采用的各种构件性能均满足国家规范要求。水平受力连杠、扫地杆与门架立杆采用扣件可靠连接。
4．门式脚手架使用顶托支撑于楼面，托底应垫木板或钢垫板或木枋作承托，增大受力面积，以保护混凝土楼板。
5．门式脚手架交叉支撑应在每列门式架两侧设置，并应采用锁销与门架立杠锁牢，施工期间不得随意拆除。上下两榀使用插销可靠连接。每步架的垂直度偏差应≤h/1000及±2.0mm。脚手架整体垂直偏差应≤H /600 及±50mm。
6．脚手架一跨距内水平架两端偏差应≤±L /600及±3.0mm。脚手架整体水平度偏差应≤±L /600 及±50mm。
7．龙门架脚必须加木垫块同时套上龙门架底座。
8．可调底座调节螺杆伸出长度不超过设计计算书的计算结果要求。
9．支顶必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm立杆接长接头采用对接扣件连接。
10．支模按规范要求和设计要求设置剪刀撑。满堂模板支架外侧周边和内部每隔15米应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为45～60度。
11．在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及有关施工要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用、美观、稳固。
12．回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。
13．扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。
14．所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。
15．门式钢管脚手架和扣件应分类堆放，露天堆放及堆垛上应有塑料布等防水材料覆盖。
五、模板工程施工技术措施
1．楼面梁、板模板的用料应严格按前述材料要求，模板安装严格按有关规范施工。
安装顺序：复验标高与轴线→支梁底模→支梁侧模→复核梁位置、标高与梁截面尺寸→绑扎梁钢筋→支楼板模→沉梁钢筋→绑扎板钢筋→全面检查验收。
2．开工前在柱及钢筋砼墙上弹好轴线及水平线（+50cm），每班开工前做好施工交底，加强施工的管理工作，严格控制模板标高，保证楼板混凝土厚度。结构外侧梁边线固定，每层不得错动，专人对外梁模板进行复核，保证结构垂直度。
3．梁模板按规范要求起拱。屋面按设计要求结构找坡，严格控制天面坡屋面模板安装标高，保证天面排水畅通，不积水。
4．楼板与柱、钢筋砼墙连接处留生口模板作清理用。混凝土浇筑前专人对模板淋水。
5．模板安装完成，钢筋施工前模板与混凝土接触面涂隔离剂。严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。
6．梁模板的安装工艺为：
（1）在柱子上弹出轴线，梁位置和水平线，钉柱头模板。
（2）梁底模：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁净跨大于或等于4m时，应按净跨度的1‰～3‰起拱；主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
7．楼面模板安装工艺为：
（1）支柱的排列应考虑设置施工通道。
（2）通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，再架设小龙骨。
（3）铺板时应均匀分布满铺，接缝密实，四周与梁侧模钉牢。
（4）楼面模板铺完后，必须认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。
8．模板安装过程中，必须复核梁中心线位置，模板标高，几何形状及尺寸，预留孔洞的尺寸、位置是否与设计相符，并检查梁板是否按规范要求起拱。
9．楼面模板的安装必须保证支顶体系的整体性、稳定性，浇捣混凝土时要派专人跟班，随时观察楼面支顶是否变形、有无产生位移、倾斜、爆板等现象，如发现问题应立即进行处理、纠正、加固，方可继续施工。施工质量和安全是否保证，支模质量是关键。
10．支撑系统支设在基础板上，立柱下采用18mm厚木垫板，边长大于120mm。
11．模板及其支撑系统在安装过程中，必须按规定设置必要的临时连杆和斜撑，来保证模板系统的空间稳定性，以防施工中产生位移甚至倾覆。
12．现浇混凝土梁、板上的埋件和洞口，应与模板牢固连接，位置应准确，不得移位或遗漏。
六、安全检查与验收
脚手架组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查：
1．门式钢管脚手架设置情况；
2．水平架及水平加固杆、垂直剪刀撑、水平剪刀撑、及脚手板配置情况；
3．门式钢管脚手架受荷变形状况；
4．底座、顶托螺旋杆伸出长度；
5．扣件紧固扭力矩；扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m。
6．垫木情况；
7．安全网设置情况。
七、模板与顶架的拆除
1．模板的拆除时间，受新浇混凝土达到拆模强度要求的养护期限制。一般工程结构设计对拆模时混凝土的强度有具体规定。如果未做具体规定，应遵守施工规范所作的下列规定：
（1）模板侧模在混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏方可拆除。
（2）普通结构梁板：在楼板无上部施工荷载时，拆除时间如下表：
按规范要求即下表要求拆除模板及其顶架：
| 构件类型 | 构件跨度(m) | 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%) |
| 板 | ≤2 | ≥50 |
| >2，≤8 | ≥75 | |
| >8 | ≥100 | |
| 梁、拱、壳 | ≤8 | ≥75 |
| >8 | ≥100 | |
| 悬臂构件 | - | ≥100 |
模板拆除强度应以同条件养护试件强度试验报告为依据，程序应为施工单位复核通过后报监理批准后方可拆除
（3）模板拆除强度应以同条件养护试件强度试验报告为依据，程序应为施工单位复核通过后报监理批准后方可拆除。
2.楼面顶架拆除的顺序：
楼板顶架-→次梁顶架-→主梁顶架-→梁模板
注意跨度较大梁支顶应从跨中向支座端依次拆除，悬臂梁支顶应由悬臂端向支座端依次拆除。
3．拆除时要注意不要用力过猛过急，符合“先支后拆，后支先拆，先拆侧模板，后拆底模板”的施工顺序。并在拆模时注意人身安全。
4．在拆模过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除工作，经过研究处理后方可继续拆除。
5．拆模以后的钢筋混凝土结构，应在混凝土达到设计强度等级后，方准承受全部计算荷载。如果施工荷载产生的效应比使用荷载效应更不利时，必须经过核算并加设临时支撑，保证结构在施工阶段的安全。
6．拆除模板和支撑，应及时清理和整修，加以妥善保管，防止模板损坏或变形与锈蚀。
7.拆除前应做好安全技术措施，逐级进行技术交底，消除脚手架上杂物及地面上的障碍物，划出拆除区域，做好宣传工作，专人看守场地。
8.拆下来的钢管不得从高处掷下，以防钢管损坏或发生砸伤事故。拆下来的扣件要集中放在工具箱内，不得从上面抛掷下来。
9．模板拆除时应搭设操作平台，逐块拆卸，不得成片松动，撬落或拉倒
10．拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。
11．严禁在同一垂直平面上的操作。
第4章 施工安全措施
一、一般安全要求
1．模板和顶架安装须按施工设计要求不得任意变动。
2．安装上层顶架和模板时应待下一层结构强度达到能承受上层模板和新浇砼的重量时方可进行，否则下一层顶架和模板不能拆除。
3．施工时要戴安全帽等配备齐全工具。
4．模板装拆堆放不要堆得太高采取防倾倒措施。
5．模板、木枋、门架必须均匀堆放，不准过量集中。模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。
6．使用的木枋必须具有较大的刚度，表面平直。
7．模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。
8．支模应按工序进行，模板没固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。
9．安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。不得站在柱模上操作和梁底模上行走。
10．拆除模板应按有关手续办理，经质安部批准。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。工完前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定点集中，防止钉子扎脚。
11．不准在机械运转时维修保养、加油清理和调整。加工旧木料前必须将铁钉、灰垢清除干净。圆盘锯下的木糠要勤清理，避免高温生火。木料加工场圆盘锯等机械应在明显处张挂操作规程。
12．其他模板施工的机具安全操作注意要点见安全文明施工组织设计的有关规定。
13．底座下的基础砼必须满足承载力要求（达到设计强度的75%以上）后才能进行上部支撑的搭设,并做到不积水、不沉陷。
14．搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业；当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
15．架子必须配合施工进度搭设，搭设过程中及时与主体拉结；未完成的架子在每日收工前要确保架子稳定。
16．在搭设过程中由施工员、架子班长等进行检查、验收和签证。
17．应遵守高处作业安全技术规范有关规定。
18.架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，搭脚手板不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔。
19.凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，应及时加固处理。
20.所有门式钢管脚手架、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。
21.模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。
22.高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。
24.不准架设探头板及未固定的杆。
25.支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。
26.二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。
二、门式钢管脚手架搭设安全措施
1.门架支顶搭设人员必须是经过高支模搭设专业培训的、经考核合格的方可持证上岗。
2.搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3.脚手架的构配件质量与搭设质量，应进行检查验收，合格后方准使用。
4.脚手架的安全检查与维护，应按有关规定搭设或拆除。
5.在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
6.不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
7.在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
8.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
三、混凝土浇筑安全措施
1.布料设备不得碰撞或直接搁在模板上。
2.浇灌柱混凝土，应设操作平台，不得直接站在模板或支撑上操作。在操作平台上的施工人员应戴上安全带。
3.振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。
4.混凝土浇筑时应有木工跟班，检查模板支撑，发现问题，马上解决。避免出现断木枋或断支顶事故。
5.施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。
6.浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平，不得在同一处连续布料。不得让混凝土大量堆积在某个施工片，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。
四、施工过程监控措施
1．顶架、模板搭设完成后，必须由公司质安部、施工技术部与监理公司验收，严格按照施工方案进行施工后签字确认后方可进行混凝土浇筑。检查主要内容见施工方案。
2．成立安全检查监控小组，对施工过程模板及其顶架安全进行监控。监控内容为：
（1）模板及顶架变形情况
（2）混凝土浇筑过程中堆高情况
（3）施工荷载情况
3．在混凝土浇筑过程中，派专门的管理人员与木工进行跟班。在混凝土施工过程对模板变形进行监控。在转换梁下模板拉通铁线，检测模板变形。
4．大梁下沉检测设置详见方案附图。
（1）对主梁进行重点监控，主要是监控模板及支架的水平侧移和沉降情况。（托梁挠度不超过4.4mm，支架水平位移不超过20mm，支架沉降不超过5mm）（见附图）
（2）必须在浇注前按本方案设置好监测点，并安排专人负责监测并对支架的水平侧移和沉降进行记录。当出现突变下沉趋势时，应加强监控，并通知项目经理和项目负责人，立即停止砼的浇注，分析下沉原因，采取加强措施后方可继续浇注。
第5章 混凝土浇筑安全针对性措施
1.捣砼前模板的验收必须仔细认真，模板体系必须经过有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。
2.布料设备不得碰撞或直接搁在模板上，振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒，以减小对模板的侧压力。
3.砼施工时配备3个木工跟班随时检查楼板支顶情况，发现问题立即处理；必要时停止砼捞制，将问题处理后方可继续施工。
4.砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。
5.砼浇筑期间，楼面的砼堆积高度不宜超过300mm，避免板面局部荷载过大。
6.砼浇筑过程中，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。
7.捣砼时绝对禁止拆除任何模板，现场设专人负责监管。
- 模板坍塌事故应急预案
高大模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：
1.建立应急预案组织机构：
公司成立项目部事故应急领导小组，组长：总经理；副组长：主管安全、生产副总经理；组员：质安机电部经理、工程管理部经理、行政部经理、分公司正副经理，项目部的包括项目经理及专职安全员。
公司成立项目部施工现场义务抢险队：项目经理为队长，专职安全员为副队长，现场其他有关管理人员和保安员为队员。
2.建立对内、对外的通信网络：
项目部应在现场办公室明显位置应公布项目的应急领导小组、义务抢险队和项目主要管理人员名单及其联系电话、火警“119”和急救中心“120”和急救医院联系电话。
3.在施工现场按规定设置药物和急救工具等应急资源：
项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备汽车和适等应急资源，适当的药品和救护品。药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒酒精、止痛药，以备现场临时急救。
4.应急预案启动的条件：在高大模板施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：
(1) 在施工过程中，造成伤害事故的；
(2) 模板火灾；
(3) 浇筑混凝土时模板支架明显位移；
(4) 模板坍塌。
5.事故发生后的的处理程序：
(1) 一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特别是项目经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗。
(2) 必要时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作。
(3) 联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员数、伤势情况，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入现场。
(4) 同时，施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上（分公司经理、公司质安机电部经理、公司质安副总经理）报告，以便抢救工作得到总公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理。总经理接到报告后，即时组织质安机电部向上级主管部门书面报告。
(5) 及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后医院抢救。
(6) 当人从高空坠落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速妥善地将伤者送医院急救。若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，从而会危及生命。
(7) 如果伤员是腰背部先着地，可能造成脊柱骨折、下肢瘫痪，这时候不能随意翻动。搬动时要三个人同时同一个方向将伤员平直抬于木板上，运送时不能扭转脊柱并要平稳。
(8) 项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做出标记或现场示意图。
高支模模板和支撑系统计算书
设计依据：1、《建筑地基基础设计规范》 GB 50007－2002
2、《混凝土结构设计规范》 GB 50010－2002 附录A素混凝土结构构件计算
3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009 - 2001
5、《建筑结构静力计算手册》
6、《木结构设计规范》GB 50005－2003
7、 本计算书使用《三行梭芙 SanHang Soft》 建造师系列软件计算
计算书输出格式说明：□^2表示□的二次方，□E-05表示□除以十的五次方，其余类推。
梁模和支架简图：
300× 800（mm）梁模和支架系统验算
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1、梁模底板验算：
梁截面宽度和高度为0.3×0.8（m）。梁底模板厚度hm＝ 0.018（m）。梁底模木方间距（计算跨度L）＝ 0.2（m）。模板抗弯强度设计值[ó]＝ 14（N/mm^2），模板抗剪强度设计值[T]＝ 1.4（N/mm^2）。模板弹性模量E = 9000（N/mm^2）。
梁底板计算简图：
截面抵抗矩W＝ 0.3× 0.018^2 ÷ 6＝ 1.61999E-05（m^3）
截面惯性矩I＝ 0.3× 0.018^3 ÷ 12＝ 0.14579E-06（m^4）
模板自重 q1＝0.25×0.3＝ 0.075（kN/m）
钢砼自重 q2＝25.5×0.3×0.8＝ 6.12（kN/m）
施工荷载 q3＝2.5×0.3＝ 0.75（kN/m）
振捣荷载 q4＝2.0×0.3＝0.6（kN/m）
设计荷载计算：
弯剪验算时q＝1.2×（0.075＋ 6.12）＋1.4×（0.75＋0.6）＝ 9.324（kN/m）
挠度验算时q＝1.2×（0.075＋ 6.12）＝ 7.434（kN/m）
抗弯强度验算：
Mmax＝0.1×q×L^2
＝0.1× 9.324×0.2^2 ＝ 0.0373（kN.m）
ómax＝M÷W
＝ 0.0373÷（1000× 1.61999E-05）＝ 2.3025（N/mm^2）
ómax ≤ [ó]＝ 14（N/mm^2） 满足要求！
抗剪强度验算：
Qmax＝0.6×q×L
＝0.6× 9.324× 0.2＝ 1.1189（kN）
Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）
＝（3× 1.1189）÷（1000×2× 0.3× 0.018）＝0.3108（N/mm^2）
Tmax ≤ [T]＝ 1.4（N/mm^2） 满足要求！
挠度验算：
Vmax＝（0.677×q×L^4）÷（100×E×I）
＝（0.677× 7.434×0.2^4）÷（100× 9000×0.14579E-06）＝0.0614（mm）
挠度限值[V]＝1000× 0.2÷ 250＝ 0.8（mm）
Vmax ≤ [V]＝ 0.8（mm） 满足要求！
2、梁模侧板验算：
梁侧模板厚度h2＝ 0.018（m）。砼初凝时间to＝ 4（小时），砼的浇筑速度Vh＝ 4（m3/h），砼浇筑厚度Hc＝ 0.8（m），砼外加剂影响系数β1＝ 1.2，砼塌落度影响系数β2＝ 0.85，倾倒砼产生的水平荷载qq1＝ 2（kN/m^2）。
新浇砼侧压力 Fv1＝0.22×γ×t0×β1×β2×SQR（Vh）
＝0.22×24× 4× 1.2× 0.85×SQR（ 4）＝ 43.0848（kN/m^2）
新浇砼侧压力 Fv2＝γ×h
＝24×0.8＝ 19.2（kN/m^2）
计算侧压力取值Fv＝ 19.2（kN/m^2） 侧压力有效高度 ＝ 19.2÷ 24＝0.8（m）
梁侧模竖压木方间距（计算跨度L）＝0.3（m）。
梁侧板计算简图：
截面抵抗矩W＝（0.8－ 0.12）×0.018^2 ÷ 6＝ 3.672E-05（m^3）
截面惯性矩I＝（ 0.8－ 0.12）×0.018^3 ÷ 12＝ .33047E-06（m^4）
砼侧压荷载 q1 ＝ 19.2×（0.8－0.12）＝ 13.056（kN/m）
振捣砼荷载 q2a＝4.0×（0.8－0.12）＝ 2.72（kN/m）
倾倒砼荷载 q2b＝ 2×（0.8 － 0.12）＝ 1.36（kN/m）
计算采用荷载q2＝ 2.72（kN/m）
设计荷载计算：
弯剪验算时q＝1.2× 13.056＋1.4× 2.72＝ 19.4752（kN/m）
挠度验算时q＝1.2× 13.056＝ 15.6672（kN/m）
抗弯强度验算：
Mmax＝0.1×q×L^2
＝0.1× 19.4752× 0.3^2 ＝0.1753（kN.m）
ómax＝M÷W
＝ 0.1753÷（1000× 3.672E-05）＝ 4.774（N/mm^2）
ómax ≤ [ó]＝ 14（N/mm^2） 满足要求！
抗剪强度验算：
Qmax＝0.6×q×L
＝0.6× 19.4752×0.3＝ 3.5055（kN）
Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）
＝（3× 3.5055）÷（1000×2×（0.8－ 0.12）× 0.018）＝ 0.4296（N/mm^2）
Tmax ≤ [T]＝ 1.4（N/mm^2） 满足要求！
挠度验算：
Vmax＝（0.677×q×L^4）÷（100×E×I）
＝（0.677× 15.6672× 0.3^4）÷（100× 9000× 0.33047E-06）＝ 0.2889（mm）
挠度限值[V]＝1000× 0.3÷ 250＝ 1.2（mm）
Vmax ≤ [V]＝ 1.2（mm） 满足要求！
采用梁模侧板对拉螺栓加固，可不进行梁模侧压木方的受力验算。
3、梁模侧板对拉螺栓验算：
梁剖面对拉螺栓根数和直径为 1Φ 14（mm），对拉螺栓沿梁纵向间距L为 0.6（m）。
每根螺栓净截面积 A＝0.25×3.14159× 12^2 ＝ 113.0972（mm^2）
新浇砼侧压荷载 q1 ＝ 19.2× 0.8＝ 15.36（kN/m）
新浇砼振捣荷载 q2a＝4.0×0.8＝ 3.2（kN/m）
新浇砼倾倒荷载 q2b＝ 2× 0.8＝ 1.6（kN/m）
计算动力荷载取值q2＝ 3.2（kN/m）
设计荷载计算：
每根螺栓拉力 N ＝（1.2× 15.36＋1.4× 3.2）× 0.6÷ 1＝ 13.7472（kN）
螺栓容许拉力[N]＝170× 113.0972÷1000＝ 19.2265（kN）
Nmax ≤ [N]＝ 19.2265（kN） 满足要求！
4、梁底模木方验算：
计算总负荷宽度bfh＝ 1.8（m），负荷混凝土板板厚h1＝ 0.12（m）。梁底模木方截面宽和高为 0.08× 0.08（m），门式架宽度（计算跨度L）＝ 1.219（m）。梁底模木方间距＝ 0.2（m）。木方抗弯强度设计值[ó]＝ 14（N/mm^2），木方抗剪强度设计值[T]＝ 1.4（N/mm^2），木方弹性模量E = 9000（N/mm^2）。
梁底模木方计算简图：
截面抵抗矩W＝ 0.08× 0.08^2 ÷ 6＝ 8.53333E-05（m^3）
截面惯性矩I＝ 0.08×0.08^3 ÷ 12＝ 3.41333E-06（m^4）
模板自重 q1＝0.25× 0.2＝ 0.05（kN/m）
模板自重 p1＝0.35× 0.2×（（ 1.8－ 0.3）÷ 2＋0 .8－ 0.12）＝0.1001（kN）
钢砼自重 q2＝25.5× 0.2× 0.8＝ 4.08（kN/m）
钢砼自重 p2＝24.5× 0.2× 0.12×（ 1.8－0.3）÷ 2＝ 0.441（kN）
施工荷载 q3＝2.5× 0.2＝ 0.5（kN/m）
施工荷载 p3＝2.5×0.2×（ 1.8－ 0.3）÷ 2＝ 0.375（kN）
振捣荷载 q4＝2.0×0.2＝ 0.4（kN/m）
设计荷载计算：
弯剪验算时q＝1.2×（ 0.05＋ 4.08）＋1.4×（ 0.5＋ 0.4）＝ 6.216（kN/m）
弯剪验算时p＝1.2×（ 0.1001＋ 0.441）＋1.4×0.375＝ 1.1743（kN）
挠度验算时q＝1.2×（ 0.05＋ 4.08）＝ 4.956（kN/m）
挠度验算时p＝1.2×（ 0.1001＋ 0.441）＝ 0.6493（kN）
抗弯强度验算：
Mmax＝0.25×q×b×（L－0.5×b）＋0.5×p×（L－b）
＝0.25× 6.216×0.3×（ 1.219－0.5× 0.3）＋0.5× 1.1743×（ 1.219－ 0.3）
＝ 1.038（kN.m）
ómax＝M÷W
＝ 1.038÷（1000× 8.53333E-05）＝ 12.1641（N/mm^2）
ómax ≤ [ó]＝ 14（N/mm^2） 满足要求！
抗剪强度验算：
Qmax＝0.5×q×b＋P
＝0.5× 6.216×0.3＋ 1.1743＝ 2.1067（kN）
Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）
＝（3× 2.1067）÷（1000×2× 0.08× 0.08）＝ 0.4938（N/mm^2）
Tmax ≤ [T]＝ 1.4（N/mm^2） 满足要求！
挠度验算：
Vmax＝（8－4×（b÷L）^2＋（b÷L）^3）×（q×b×L^3）÷（384×E×I）＋（2－3×（b÷L）^2＋（b÷L）^3）×（p×L^3）÷（48×E×I）
＝（8 - 4 ×（ 0.3÷ 1.219）^2 ＋（ 0.3÷ 1.219）^3）×（ 4.956×0.3× 1.219^3）÷（384× 9000× 3.41333E-06）＋（2－3×（ 0.3÷ 1.219）^2＋（ 0.3÷ 1.219）^3）×（ 0.6493× 1.219^3）÷（48× 9000× 3.41333E-06）
＝ 3.2367（mm）
挠度限值[V]＝1000× 1.219÷ 250＝ 4.876（mm）
Vmax ≤ [V]＝ 4.876（mm） 满足要求！
5、梁模顶托梁验算：
梁模门式架支撑纵榀距（计算跨度L）＝ 0.6（m）。
构件上部的各种荷载计算：
注：计算顶托梁和门式架支撑架时施工荷载调整为 1.5 kN/m^2，其它上部荷载与梁底模木方验算的荷载相同。
施工荷载 q3＝1.5× 0.2＝ 0.3（kN/m）
施工荷载 p3＝1.5× 0.2×（ 1.8－0.3）÷ 2＝ 0.225（kN）
作用在梁底木方的荷载计算：
弯剪验算时q＝1.2×（ 0.05＋ 4.08）＋1.4×（ 0.3＋0.4）＝ 5.936（kN/m）
弯剪验算时p＝1.2×（0.1001＋ 0.441）＋1.4× 0.225＝ 0.9643（kN）
挠度验算时q＝1.2×（ 0.05＋ 4.08）＝ 4.956（kN/m）
挠度验算时p＝1.2×（ 0.1001＋ 0.441）＝ 0.6493（kN）
顶托梁上设计荷载（集中荷载）的计算：
验算弯剪荷载P＝0.5× 5.936×0.3＋ 0.9643＝ 1.8547（kN）
验算挠度荷载P＝0.5× 4.956×0.3＋ 0.6493＝ 1.3927（kN）
每一跨的荷载个数n＝ 3（个）
荷载个数变动系数K＝（ 0.6÷ 0.2）÷ 3＝ 1
梁模顶托梁计算简图：
采用木方顶托梁；木方截面宽和高为 0.08× 0.08（m）。抗弯强度设计值[ó] = 14（N/mm^2），抗剪强度设计值[T]＝ 1.4（N/mm^2），弹性模量E＝ 9000（N/mm^2）。
顶托梁截面抵抗矩 W ＝ 0.08× 0.08^2 ÷ 6＝ 8.53333E-05（m^3）
顶托梁截面惯性矩 I ＝ 0.08× 0.08^3 ÷ 12＝ 3.41333E-06（m^4）
抗弯强度验算：
Mmax＝（2×n^2＋1）×K×P×L÷（16×n）
＝（2× 3^2 ＋1）× 1× 1.8547× 0.6÷（16×3）
＝ 0.4405（kN.m）
ómax＝M÷W
＝ 0.4405÷（1000× 8.53333E-05）＝ 5.1621（N/mm^2）
ómax ≤ [ó]＝ 14（N/mm^2） 满足要求！
抗剪强度验算：
Qmax＝n × K × P ÷ 2 + Mmax ÷ L
＝ 3× 1× 1.8547÷2 ＋ 0.4405÷0.6＝ 3.5162（kN）
Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）
＝（3× 3.5162）÷（1000×2× 0.08× 0.08）＝ 0.8241（N/mm^2）
Tmax ≤ [T]＝ 1.4（N/mm^2） 满足要求！
支座反力Rdt＝2×Qmax＝ 7.0324（kN）
挠度验算：
Vmax＝（（5×n^4＋2×n^2＋1）×K×P×L^3）÷（384×n^3×E×I）－0.037×Mmax×L^2÷（E×I）
＝（（5× 3^4 ＋2× 3^2 ＋1）× 1× 1.3927× 0.6^3 ）÷（384× 3^3 × 9000× 3.41333E-06）－0.037× 0.4405× 0.6^2 ÷（ 9000× 3.41333E-06）
＝ 0.2095（mm）
挠度限值[V]＝1000× 0.6÷ 250＝ 2.4（mm）
Vmax ≤ [V]＝ 2.4（mm） 满足要求！
6、梁模系统门式架支撑验算：
采用Φ42标准门式架支撑，按规范采用一榀门式架承载力设计值为40.16（kN）。单个标准门式架宽度为 1.219（m），单个标准门式架高度为 1.93（m）。门式架搭设高度为 6.302（m），搭设高度内的单榀门式架规格选配使用 3个 1.93m高的标准架和可调上托。门式架可调顶托伸出长度为 .452（m）；承载力设计值调整系数为 .8。
门式架架体自重 G ＝1.2×0.14× 6.302＝ 1.0587（kN）
门式架上部荷载Rdt＝ 7.0324（kN）
门式架设计荷载 P ＝ G ＋ Rdt＝ 1.0587＋ 7.0324＝ 8.0911（kN）
调整后门式架承载力设计值Pf＝ 0.8× 40.16＝ 32.128（kN）
P ≤ Pf ÷ 2 ＝ 16.064（kN） 满足要求！
板模和支架简图：
120（mm）混凝土板模板和支架系统验算
＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝
1、板模底板验算：
楼板厚度为 0.12（m）。板底模板厚度hmb＝ 18（mm）。板底模木方间距（计算跨度L）＝ 0.45（m）。模板抗弯强度设计值[ó]＝ 14（N/mm^2），模板抗剪强度设计值[T]＝ 1.4（N/mm^2）。模板弹性模量E = 9000（N/mm^2）。
板模底板计算简图：
截面抵抗矩W＝1.0× 0.018^2 ÷ 6＝ 5.39999E-05（m^3）
截面惯性矩I＝1.0× 0.018^3 ÷ 12＝ .48599E-06（m^4）
模板自重 q1＝0.25×1.0＝ 0.25（kN/m）
钢砼自重 q2＝24.5× 0.12＝ 2.94（kN/m）
施工荷载 q3＝2.5×1.0＝ 2.5（kN/m）
振捣荷载 q4＝2.0×1.0＝ 2（kN/m）
设计荷载计算：
弯剪验算时q＝1.2×（ 0.25＋ 2.94）＋1.4×（ 2.5＋ 2）＝ 10.128（kN/m）
挠度验算时q＝1.2×（ 0.25＋ 2.94）＝ 3.828（kN/m）
抗弯强度验算：
Mmax＝0.1×q×L^2
＝0.1× 10.128× 0.45^2 ＝ 0.2051（kN.m）
ómax＝M÷W
＝ 0.2051÷（1000× 5.39999E-05）＝ 3.7981（N/mm^2）
ómax ≤ [ó]＝ 14（N/mm^2） 满足要求！
抗剪强度验算：
Qmax＝0.6×q×L
＝0.6× 10.128× 0.45＝ 2.7346（kN）
Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）
＝（3× 2.7346）÷（1000×2×1.0×0.018）＝ 0.2279（N/mm^2）
Tmax ≤ [T]＝ 1.4（N/mm^2） 满足要求！
挠度验算：
Vmax＝（0.677×q×L^4）÷（100×E×I）
＝（0.677× 3.828× 0.45^4）÷（100× 9000×0.48599E-06）＝ 0.243（mm）
挠度限值[V]＝1000× 0.45÷ 250＝ 1.8（mm）
Vmax ≤ [V]＝ 1.8（mm） 满足要求！
2、板底模木方验算：
板底模木方截面宽和高为 0.08× 0.08（m），板模支撑立杆横距（计算跨度L）＝ 1.219（m）。板底模木方间距＝ 0.45（m）。木方抗弯强度设计值[ó]＝ 14（N/mm^2），木方抗剪强度设计值[T]＝ 1.4（N/mm^2），木方弹性模量E = 9000（N/mm^2）。
板底模木方计算简图：
截面抵抗矩W＝ 0.08× 0.08^2 ÷ 6＝ 8.53333E-05（m^3）
截面惯性矩I＝ 0.08× 0.08^3 ÷ 12＝ 3.41333E-06（m^4）
模板自重 q1＝0.35× 0.45＝ 0.1575（kN/m）
钢砼自重 q2＝24.5× 0.45× 0.12＝ 1.323（kN/m）
施工荷载 q3＝2.5× 0.45＝ 1.125（kN/m）
振捣荷载 q4＝2.0× 0.45＝ 0.9（kN/m）
设计荷载计算：
弯剪验算时q＝1.2×（ 0.1575＋ 1.323）＋1.4×（ 1.125＋ 0.9）＝ 4.6116（kN/m）
挠度验算时q＝1.2×（ 0.1575＋ 1.323）＝ 1.7766（kN/m）
抗弯强度验算：
Mmax＝0.125×q×L^2
＝0.125× 4.6116× 1.219^2 ＝ 0.8566（kN.m）
ómax＝M÷W
＝ 0.8566÷（1000× 8.53333E-05）＝ 10.0383（N/mm^2）
ómax ≤ [ó]＝ 14（N/mm^2） 满足要求！
抗剪强度验算：
Qmax＝0.5×q×L
＝0.5× 4.6116× 1.219＝ 2.8108（kN）
Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）
＝（3× 2.8108）÷（1000×2× 0.08× 0.08）＝0.6588（N/mm^2）
Tmax ≤ [T]＝ 1.4（N/mm^2） 满足要求！
挠度验算：
Vmax＝（5×q×L^4）÷（384×E×I）
＝（5× 1.7766× 1.219^4）÷（384× 9000× 3.41333E-06）
＝ 1.6627（mm）
挠度限值[V]＝1000× 1.219÷ 250＝ 4.876（mm）
Vmax ≤ [V]＝ 4.876（mm） 满足要求！
3、板模顶托梁验算：
板模门式架支撑纵榀距（计算跨度L）＝ 0.9（m）。
作用在构件上的各种荷载计算：
注：计算顶托梁和门式架支撑架时施工荷载调整为 1.5 kN/m^2，其它上部荷载与板底模木方验算的荷载相同。
施工荷载 q3＝1.5×0.45＝0.675（kN/m）
作用在板底木方的荷载计算：
弯剪验算时q＝1.2×（ 0.1575＋ 1.323）＋1.4×（ 0.675＋ 0.9）＝ 3.9816（kN/m）
挠度验算时q＝1.2×（0.1575＋ 1.323）＝ 1.7766（kN/m）
顶托梁上设计荷载（集中荷载）的计算：
验算弯剪荷载P＝ 3.9816×（ 1.219＋ 0.9）÷2＝ 4.2185（kN）
验算挠度荷载P＝ 1.7766×（ 1.219＋ 0.9）÷2＝ 1.8823（kN）
每一跨的荷载个数n＝ 2（个）
荷载个数变动系数K＝（0.9÷ 0.45）÷ 2＝ 1
板模顶托梁计算简图：
采用木方顶托梁；木方截面宽和高为 0.08× 0.08（m）。抗弯强度设计值[ó] = 14（N/mm^2），抗剪强度设计值[T]＝ 1.4（N/mm^2），弹性模量E＝ 9000（N/mm^2）。
顶托梁截面抵抗矩 W ＝ 0.08×0.08^2 ÷ 6＝ 8.53333E-05（m^3）
顶托梁截面惯性矩 I ＝ 0.08× 0.08^3 ÷ 12＝ 3.41333E-06（m^4）
抗弯强度验算：
Mmax＝n ×K×P×L ÷8
＝ 2× 1× 4.2185× .9÷ 8
＝0.9492（kN.m）
ómax＝M÷W
＝ 0.9492÷（1000× 8.53333E-05）＝ 11.1234（N/mm^2）
ómax ≤ [ó]＝ 14（N/mm^2） 满足要求！
抗剪强度验算：
Qmax＝n × K × P ÷ 2
＝ 2× 1× 4.2185÷ 2＝ 4.2185（kN）
Tmax＝（3×Q）÷（2×b×h）
＝（3× 4.2185）÷（1000×2× 0.08× 0.08）＝ 0.9887（N/mm^2）
Tmax ≤ [T]＝ 1.4（N/mm^2） 满足要求！
支座反力Rdtb＝ 8.437（kN）
挠度验算：
Vmax＝（5×n^2＋2）×K×P×L^3÷（384×n×E×I）
＝（5× 2^2＋2）× 1× 1.8823× 0.9^3÷（384× 2× 9000× 3.41333E-06）
＝ 1.2795（mm）
挠度限值[V]＝1000× 0.9÷ 250＝ 3.6（mm）
Vmax ≤ [V]＝ 3.6（mm） 满足要求！
4、板模系统门式架支撑验算：
采用Φ42标准门式架支撑，按规范采用一榀门式架承载力设计值为40.16（kN）。单个标准门式架宽度为 1.219（m），单个标准门式架高度为 1.93（m）。门式架搭设高度为 6.982（m），搭设高度内的单榀门式架规格选配使用 3个 1.93m高的标准架和可调上托，另配一个0.914m高的配架。门式架可调顶托伸出长度为 0.212（m）；承载力设计值调整系数为 1。
门式架架体自重 G ＝1.2×0.14× 6.982＝ 1.173（kN）
门式架上部荷载Rdt＝ 8.437（kN）
门式架设计荷载 P ＝ G ＋ Rdt＝ 1.173＋ 8.437＝ 9.61（kN）
调整后门式架承载力设计值Pf＝ 1× 40.16＝ 40.16（kN）
P ≤ Pf ÷ 2 ＝ 20.08（kN） 满足要求！
支撑架基础、地基验算
＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝
一、计算初始数据：
计算立杆轴压力P为 9.61（kN）。混凝土地板厚度h为 100（mm）。地基承载力标准值R为 80（KN/m^2），地基承载力修正系数K1为 .4，混凝土地板整体性增强系数K2为 1.1，混凝土强度等级为C15。支撑立杆纵距a为 .9（m），钢立杆横距b为 1.219（m）。采用最大计算纵距为 .9（m），采用立杆最大计算横距为 1（m）。
二、输出结果数据：
1、立杆下垫板采用厚度大于18mm的木垫板，边长大于120mm。计算采用垫板边长为 .12× .12（m）。
2、地基承载力验算
地基承载面积 A＝ P ÷ （K1 × R － 24 × h）
＝ 9.61÷ （ 0.4 × 80 － 24 × 0.1）
＝ 0.3247（m^2）
承载面积边长bd2＝ Sqr（A）
＝ Sqr（ 0.3247）
＝ 0.5698（m）
承载面积边长ad2＝ 0.3247 ÷ 0.5698
＝ 0.5698（m）
ad2 ≤ 1（m）且 bd2 ≤ 0.9（m） 满足要求!
3、混凝土受弯验算
地基反力值 q1 ＝ 0.4× 80
＝ 32（KN/m^2）
立杆垫板压力q2 ＝ 9.61÷（ 0.12 × 0.12）
＝ 667.3611（KN/m^2）
M ＝ （q1 × ad2^2 × bd2）÷12 - （q2 × ad1^2 × bd1）÷12
＝ （ 32 ×0.5698^2 × 0.5698）÷12 - （ 667.3611 × 0.12^2 × 0.12）÷12
＝ 0.3972 （kN-m）
W ＝ bd2 × h^2 ÷ 6
＝ 0.5698 × 0.1^2 ÷ 6
＝ 9.496666E-04 （m^3）
砼轴心抗拉强度设计值 ft ＝ 0.91（N/mm^2）
素砼轴心抗拉强度设计值 fct＝0.55 × ft ＝ 0.5005（N/mm^2）
砼截面抵抗矩塑性影响系数rs＝1.55
fh ＝ M ÷ （K2 × W）
＝ 0.3972 ÷（1000× 1.1× 9.496666E-04）
＝ 0.3802（N/mm^2）
[fh]＝rs×fct＝ 0.7758（N/mm^2）
[fh] ≥ fh 满足要求！
4、混凝土冲切验算
冲切集荷面积 S＝ ad2 × bd2 －（ad1 ＋ 2 × h）×（bd1 ＋ 2 × h）
＝ 0.5698 × 0.5698－（0 .12 ＋ 2 × 0.1）×（ 0.12 ＋ 2 × 0.1）
＝ 0.2223（m^2）
冲 切 荷 载 Fc＝ S × K1 × R
＝ 0.2223× 0.4× 80
＝ 7.1136（KN）
冲 切 面 积 S1＝ 2 × h × （aa1 ＋ bb1 ＋ 2 × h ）
＝ 2 × 0.1×（ 0.12 ＋ 0.12 ＋ 2 × 0
.1）
＝ 0.088（m^2）
抗冲切能力 Fck＝0.7 × ft × S1
＝0.7 × 0.91× 1000 × 0.088
＝ 56.056（KN）
Fc ≤ Fck 满足要求！
监控附图：
节点大样：
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