目 录
一、编制依据
二、工程概况
三、脚手架搭、拆安全管理
四、脚手架的搭设构造要求
五、落地式脚手架设计验算
六、悬挑式脚手架的搭设方案
七、7#、8#楼落地式脚手架立杆基础承载力计算
八、脚手架拆除方案
九、脚手架搭设、拆除注意事项
一、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001
《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2002
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002
《钢结构设计规范》 GBJ17-88
《建筑结构静力计算手册》
《建筑施工手册》
《钢管脚手架扣件》 GB15831-1995
二、工程概况
三堡经济适用房云峰家园农转居多层公寓二标 位于杭州市江干区三堡镇云峰村。本工程属小高层住宅，包括2#楼、6#楼、7#楼、8#楼、11#楼、商铺A及B区地下室，建筑总面积为50934平方米。其中2#楼建筑面积7836.7㎡，地下1层，地上16层；6#楼9989.3㎡，地下1层，地上18层；7#楼5736.9㎡，地下1层，地上10层；8#楼8906.7㎡，地下1层，地上10层；11#楼9424㎡，地下1层，地上17层；配套公建A1152.5㎡，B区地下室7890.6㎡。
本工程外装修采用外墙涂料、外墙面砖等，外墙出挑部分均应做鹰嘴滴水。内装饰有多种做法，如细石砼楼地面、水泥砂浆楼地面、花岗岩楼地面、耐磨漆楼面、涂料墙面、面砖墙面等。
三、脚手架搭、拆安全管理
1、人员要求
1.1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格可发上岗证。
1.2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋，衣裤必须缩袖、并严格按“六大纪律”和高处作业“十不准”规定。
1.3、脚手架搭设前应对架子进行安全技术交底，交底内容要有针对性，交底双方履行签字手续。
2、搭设阶段
2.1、脚手架的构配件质量必须按规定要求进行检验，办理验收手续，验收人员（由公司质安部及项目部安全员、监理组成）履行验收签字手续、验收合格后挂验收合格牌后方可使用。
2.2、脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。
(1)基础完工后及脚手架搭设前；
(2)操作层上施工加荷载前；
(3)每搭设完10m高度后；
(4)达到设计高度后；
(5)项目部每星期至少检查一次；
(6)整体脚手架经验收合格后，在醒目处挂“验收合格牌。
3、使用阶段
3.1、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
3.2、六级及六级以上大风和雾、雨雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。
3.3、应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修；
3.4、在下列情况下，必须对脚手架进行检查；
3.4.1、在六级大风与大雨后；
3.4.2、 寒冷地区开冻后；
3.4.3、 停用超过一个月，复工前；
3.5、检查保修项目：
3.5.1、各主节点处诸杆件的安装，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合施工组织设计要求；
3.5.2、地基是否积水，底座是否松动、立柱是否悬空；
3.5.3、扣件螺栓是否松动；
3.5.4、38m以下脚手架立柱的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求。
3.5.5、安全防护措施是否符合要求；
3.6、在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：
3.6.1主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
3.6.2、连墙件；
3.6.3、支撑；
3.6.4、栏杆、挡脚板。
3.6.5、要拆除上述任一杆件均应采取完全措施，并报主管部门批准。
3.7、禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
3.8、外脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。
3.9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
3.10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-48）有关规定执行。
4、拆除阶段
拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒栏，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。脚手架拆除过程中，应做好成品保护、确保工程质量。
四、脚手架的搭设构造要求
1、搭设说明
本工程为5幢住宅楼，其中，2#、7#、8#楼的外架采用落地式脚手架，6#、11#楼的外架采用悬挑式脚手架，从36米处开始一次性悬挑至56米，采用单立杆搭设。立杆间距为1.5m, 排距为1.05m，步距为1.8m, 内立杆距外墙面为200mm。
2、搭设顺序：
立杆→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→櫊栅→脚手片→剪刀撑→扶手栏杆→挡脚板→安全网。
3、搭设要求
3.1、立杆间距为1.5m,排距为1m，步距为1.8m,内立杆距外墙面为200mm。
3.2、立杆和大横杆的搭接接头必须错开，搭接不可以在同一水平线上。
3.3、在脚手架外立面全范围内无间隙的满设剪刀撑，剪刀撑与地面成45。角，剪刀撑搭接长度必须大于100cm，不少于3只转轧紧固。
3.4、脚手架与建筑物拉接采用在主体结构楼面砼混凝土内埋设短钢管，埋入400mm与外架立杆连接。
3.5、脚手架外侧一周用安全网封闭，每排二道钢管扶手拦杆，分别为0.3米处踢脚杆；1.2米处扶手栏杆。脚手架分段验收合格后，方可投入使用。
3.6、搭脚手架前应严格进行钢管、扣件的筛选，对于严重锈蚀、裂弯的钢管、严重锈蚀、变形、裂缝、螺纹已损坏的扣件不得采用。
3.7、 基础覆土完成，平整、夯实，铺碎石垫层，现浇砼基础后开始搭设外架，为φ48×3.0钢管的双排双立柱外架，双排、双立柱外架搭设至36米，在36米以上部份采用挑架子,使用18#槽钢做外架的基座,槽钢必须是合格产品，其中建筑物外悬挑段长度1.25M，建筑物内锚固段长度1.8M，外挑段端部有Ф16钢丝绳与其上部的砼梁接结，外架沿建筑物四周搭设。
3.8、 外架与主体结构在每一楼层高度，与楼面梁或砼柱拉结，水平方向拉结点距离为3m ，上下层拉结点错开布置，在外墙转角处转角二边均需拉结以保脚手架稳定。拉结点可用在砼楼面内埋设短钢管，埋入400mm，露出部分大于300mm，用小横杆与刚性拉接点焊接。
3.9、脚手架立杆底支撑在砼地的上需垫不小于150×150的木垫板，以防架子立杆下陷，造成整体失稳。
3.10、外脚手架跟上速度应高出施工面一排。
3.11、脚手架外侧自第二步起必须设1.2米高同材质的防护栏杆和300mm高踢脚杆。顶排围挡不小于3道，高度为1.2米和0.3米踢脚杆，围挡内侧用脚手片防护。
4、搭设构造及措施
4.1、地基处理与底座安放
4.1.1、根据脚手架的搭设高度、搭设场地土质情况进行地基处理。
4.1.2、按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位。
4.1.3、铺设垫板（块）和安放底座，并应注意以下事项：
4.1.3.1、垫板、底座应准确地放在定位线上；
4.1.3.2、垫板必须铺放平稳，不得悬空；
4.1.4、脚手架底座浇筑80厚C20砼，架子外侧做好排水沟设置壁雷、接地装置，接地电阻应小于10Ω。
4.2、杆件搭设构造：
4.2.1、立杆横距1.05m，内立杆距墙200mm，柱距1.5m，各别出入口边不大于2米，步距1.8m。
4.2.2、脚手架搭设顺序如下：清理→检查基底→定位放线→铺放置垫木→按立杆间距排放底座→放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→安装纵向水平杆→安装横向水平杆→连墙件（或加抛撑）→安装上一步纵向水平杆→安装上一步横向水平杆→接立杆→加设剪刀撑→铺放脚手片→立安全网
4.3、搭设立柱的注意事项：
4.3.1、相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合要求。
4.3.2、开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
4.3.3、当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。（详见连墙件示意图）
4.3.4、顶层立柱搭接长度及立柱顶端伸出建筑物的高度应符合要求。
4.4、搭设纵、横向水平杆的注意事项：
4.4.1、封闭型脚手架同上步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定。
4.4.2、双排脚手架的横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应小于250mm。
4.5、搭设连墙件、剪刀撑、横向支撑、抛撑等注意事项。
4.5.1当脚手架操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭完后方可拆除。
4.5.2、剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设。
4.6、扣件安装的注意事项：
4.6.1、扣件规格必须与钢管外径相同；
4.6.2、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m；
4.6.3、主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
4.6.4、对接扣件的开口应朝上或朝内；
4.6.5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
4.7、铺设脚手板的注意事项：
4.7.1、脚手架所铺设的脚手片应完好无损，并用不小于18#铁丝双股并联绑扎不小于4点，要求绑扎牢固，交接处平整。
4.7.2、应铺满、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm。
4.7.3、 脚手板应采用直径18#的镀锌丝固定在支承杆上；
4.7.4、脚手架的送料平台及通道应搭设防护棚和加设防护栏杆，用脚手片满铺，送料台和防护棚与井架脱开。
4.8、搭设栏杆、档脚板的注意事项：
4.8.1、 栏杆和档脚板应搭设在外排立柱的内侧；
4.8.2、 栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置；
4.8.3、 挡脚板高度不应小于150mm。
5、脚手架搭设检查与验收
5.1、脚手架搭设的技术要求，允许偏差与验收。
5.1.1基础底座：沉降≤-10mm；
5.1.2立杆垂直度偏差≤±100mm；
5.1.3步距偏差≤±20，柱距偏差≤±50，排距偏差≤±20；
5.1.4剪刀撑斜杆与地面的倾角在45°-60°。
5.2、安装后的扣件螺栓拧紧力矩应用扭矩板手检查，抽样方法应按随机均布原则进行，抽样检查50个，不合格数<5即为合格,所有钢管和扣件经复试合格后方可使用。
五、落地式脚手架设计验算
外脚手架搭设全高H=56M,采用双排双立杆落地式外脚手架,双立杆外架搭设至36M，36-56则变化成单立杆搭设,其高度H1=56-36=20M。立杆落地的基础做法：素土夯实，碎石垫层，厚50MM，现浇砼基础C20，厚100MM，宽度1200MM，向外坡水，沿长度方向砖砌排水沟，沟内断面200×300MM，砼基础上再垫一块模板防滑。
1、设计荷载
装修施工均布荷载标准值 2/
结构施工均布荷载标准值 3/
竹笆片脚手板自重标准值 0.1/
栏杆、木脚手板挡板自重标准值 0.14/
基本风压 0.40/
Φ48×3.0㎜钢管每米自重标准值 33.3/
每米立杆承受的结构自重标准值 0.1248/
扣件自重标准值 15/个
密目式安全网自重标准值 14/
直角扣件承载力设计值 8
Q235钢管抗弯强度设计值[] 205/
Q235钢管弹性模量 2.06×105/
受弯构件的容许扰度[] ＜l/150与10
Φ48×3.0㎜钢管截面积 424
Φ48×3.0㎜钢管惯性矩 1.078×105
Φ48×3.0㎜钢管截面模量 4.493×103
Φ48×3.0㎜钢管回转半径 15.94
碎石回填土承载力标准值 170
角焊缝强度设计值 160/
2、搭设方案及基本数据
2.1 立杆纵距：la=1.5M（指双立杆中心间的距离）。
2.2 立杆横距：lb=1.05M。
2.3 立杆步距：h=1.8M（指大横杆中心间的距离）。
2.4 采用竹笆脚手板，间隔4步满铺一层。
2.5 剪刀撑角度：45°～60°，不间隔满搭设。
2.6 连墙件设置：采用二步二跨，覆盖面积：3.6×3 = 10.8㎡。
2.7 安全密目网：从下至上满挂。
2.8 结构施工时，活载取3KN/㎡；
装饰施工时，活载取2KN/㎡；
同时施工层数均为一层，本例活载按大值取取3KN/㎡。
3荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括：静荷载、活荷载、风荷载。
3.1静荷载标准值：
每米立杆承受的自重标准值（查表，建筑施工手册5-7表）
NG1=0.1074×56M=6.0144KN
增加一根立杆的自重标准值（双立杆段取29.8M高）
按钢管 38N/M
扣件 15N/个
各种扣件的平均值，按增加10个扣件算
NG2=38×36M+15×10个=1518N=1.518KN
脚手板自重标准值（脚手板在全高范围内，按满铺7层算）
NG3=0.1×7层×1.5×（1.05+0.2）×1/2=0.66KN
栏杆和档脚板的自重标准值（同上，按满铺7层算）
NG4=0.1×7层×1.5×1/2=0.525KN
挂安全网等设施的自重标准值（在外脚手架立面满挂）
NG5=0.005×1.5×56=0.42KN
剪刀撑等杆件自重标准值（在任一跨范围内，每平方米立面按0.6M计算）
NG6=0.6×56×1.5×38N=1900N=1.9KN
汇总静载标准值：
NG=6.0144+1.518+0.66+0.525+0.42+1.9=11.0374KN
2、活荷载标准值
NQ=3KN×1层×1.5×1.05×1/2=2.36KN
3、风荷载标准值
WQ=0.7 U2× US×W0
式中，U2——风荷载高度变化系数 =1.25
US——风荷载体型系数=1.2
W0——基本风压=0.4KN/㎡
则 WQ=0.7 U2× US×W0=0.7×1.25×1.2×0.4=0.42 N/㎡
①当考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2NG +0.85×1.4NG=14.67KN
②当不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2NG+1.4NQ=15.17KN
取大值，N=15.17KN
4、风荷载设计值产生的立杆段弯矩，按以下公式计算：
Mw=0.85×1.4Wk× la×h2/10
式中，Wk——风荷载基本风压值=0.4 KN/㎡
l a——立杆的纵距=1.5M
h ——立杆的步距=1.8M
则 Mw=0.85×1.4×0.4×1.5×1.8×1.8/10=0.23 KN/㎡
（一）杆件的稳定性计算
大横杆、小横杆在规定的间距内，强度和稳定性均能满足要求，搭设时，大横杆在小横杆上面。（详见悬挑架的计算）
立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算分二种情况：
第一种是考虑风荷载时 ￡=N/ФA+ Mw/W≦[f]
第二种是不考虑风荷载时 ￡=N/ФA≦[f]
我们是取考虑风荷载时的情况计算
式中， N——立杆的轴心压力设计值，N=15.17KN
Ф——立杆的受压稳定系数，由长线比l/i查表得0.23
lo——计算长度，l o=u×h=1.55×1.8=2.79M
i——立杆的截面回转半径，i=1.58CM
A——立杆净截面积=4.89CM2（若按双立杆算，则应乖以2）
W——立杆截面抵抗矩=5.08 CM2
Mw——风载作用下的立杆段弯矩
则，￡=N/ФA+ Mw/W
=15170/0.23×489+230/5.08=180.16N/MM2
经计算，￡=180.16<[f]=205
当考虑风载时，立杆的稳定性满足要求。（另一根立杆作业为安全储备）
（二）连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值按下式计算：
N1=N1W+N0
式中，N1W—风荷载产生的连墙件轴力设计值（KW），N1W=1.4× WK×AW
WK—风荷载基本风压值，取0.4KN/M2
AW—每个连墙件的覆盖面积范围内的脚手架处侧面积，AW=5.4×3=16.2 M2 (三步三跨)
N0——连墙件约束脚手架面处变形产生的轴向力（KN），取N0 =5KN（偏于安全，也可取N0 =3KN，详施工手册P200页）
则 N1=N1W+N0 =1.4×0.4×16.2+5=9.07KN
连墙件轴力设计值，按下式计算
Nf=ФA[f]
式中，Ф—立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得0.936,
Ф=40/1.58=25.31
A —立杆净截面积=4.89CM2
则，Nf=0.936×489×205=93829N=93.83KN
由于Nf>N1,连墙件的设计计算满足要求。
注意：由于N1=9.07KN，大于单扣件抗滑能力8KN。因此，要求连墙件采用双扣件，或者直接利用外架小横杆分别扣住外架的内侧和外侧立杆，防止连墙杆件的扣件滑动。
（三）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式要求：P≦fg
式中，P——立杆基础底面的平均压力（N/MM2），P=N/A
N——上部结构传至基础顶面的轴力设计值（KN），N=15.17
A——基础底面积（M2），取A=0.25
Fg——地基承载力设计值（N/MM2），fg=kc×fgk
Kc——脚手架地基承载力调整系数，取kc=0.4(偏于安全)
Fgk——地基承载力标准值，取fgk=170
则依据：P≦fg
求得：P=N/A=15.17/0.25=60.68N/MM2
Fg=kc×fgk=0.4×170=68N/MM2
P<fg,地基承载力设计满足要求。
六、悬挑式脚手架的搭设方案
脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.000M
立杆采用单立管，立杆的纵距=1.5M,立杆的横距=1.05M,立杆的步距=1.8M,采用的钢管类型Ф48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6M，水平间距3M。
施工均布荷载取2KN/M2，同时施工1层，脚手竹片板共铺设4层，外挂安全密目网，外架外侧剪刀撑全立面连续搭设，斜杆与地面角度45°～60°。
悬挑水平钢梁采用18号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25M，建筑物内锚固段长度1.8M，外挑段端部有Ф16钢丝绳与其上部的砼梁接结。
（一）大横杆的计算
大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1、均布荷载值的计算：
大横杆的自重标准值： P1=0.038KN/M
脚手板的荷载标准值： P2=0.15×1.05/3=0.052KN/M
活荷载标准值： Q=2×1.05/3=0.7KN/M
静荷载的计算值： Q1=(0.038+0.052)×1.2=0.108KN/M
活荷载的计算值： Q2=0.7×1.4=0.98KN/M
2、强度计算：
跨中最大弯矩计算公式：
M1=0.08×Q1×l2+0.1×Q2×l2=(0.08×0.108+0.1×0.98)×1.52=0.24KN·M
支座最大弯矩计算公式
M2=-0.1×Q1× l2-0.117Q2×l2=-(0.1×0.108+0.117×0.98)× 1.52=-0.282 KN·M
取支座最大弯矩值进行强度验算
强度计算公式σ=M/W≦[f]
M——最大弯矩设计值
W——钢管的截面模量，取5080MM3
[f]——钢管的抗弯强度设计值，取205N/MM2
大横杆的计算强度小于205N/MM2，满足要求！
3、挠度计算
最大挠度为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，挠度计算公式：
V=0.677×Q1×l4/100×EI+0.99×Q2×l4/100×EI
式中，E——Q235钢材的弹性模量，取2.06×105
I——惯性矩，取12.19×104
Q1——静载标准值=0.038+0.052=0.09KN/M
Q2——活载标准值=0.7KN/M
则， V=（0.677×0.09+0.99×0.7）×15004/100×2.06×105×12.19×104=1.52MM
最大挠度小于1500/150和10MM，满足要求！
（二）小横杆的计算
小横杆按简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面，用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1、大横杆的自重标准值 P1=0.0.8×1.5=0.057KN
脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.5/3=0.079KN
活荷载标准值 Q=2×1.05×1.5/3=1.05KN
荷载的计算值 P=1.2×(0.057+0.079)+1.4+1.5=1.633Kn
2、强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩公式：
Mq=ql2/8 集中荷载最大弯矩公式
Mp=pL/3
则，Mpq= ql2/8+ pL/3=(1.5×0.038)×1.052/8+1.633×1.05/3=0.58KN·M
强度验算，σ=M/W≦[f]=0.58×106/5080=114.17 N/MM2
小横杆的计算强度小于[f]=205N/MM2 ，满足要求！
3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配挠度和。均布荷载最大挠度计算公式：
V=S×q×l4/384×E×I
集中荷载最大挠度计算公式：
V=p×l(3×l2-4×l2/q)/72×E×I
V均=5×0.038×10504/384×2.06×105×12.19×104=0.024MM
V集=1186×1050×(3×10502-4×10502/9)/72×2.06×105×12.19×104=1.941MM
V=0.0241+1.941=1.965MM
小横杆的最大挠度小于1050/150和10MM，满足要求！
（三）钢管扣件抗滑力的计算
钢管扣件的纵向和横向的水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑载力按下式计算。
R≦Rc
R——纵、横杆传给立杆的竖向作用力设计值
Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8KN
荷载的计算值
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.04KN
脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.5/2=0.118KN
活荷载标准值 Q=2×1.05×1.5/2=1.575KN
荷载的计算值 R=1.2×(0.04+0.118)+1.4×1.575=2.39KN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
（四）脚手架计算标准值
作用于脚手架的荷载包括：静载、活载、风载。
1、静载标准值包括以下内容：
每米立杆随的结构自重标准值，取0.1074KN（取自建筑施工手册第四版表5-7），步距1.8M，纵距1.5M，横距1.05M
NG1K=0.1074×20.2=2.17KN
脚手板的自重标准值
NG2K=0.15×4×1.5×(1.02+0.2)/2=0.56KN/M2
栏杆、斜杆与档脚板自重标准值，取0.15KN/M
NG3K=0.15×1.5×4/2=0.45KN
外挂的安全密目网，取0.005
NG4K=0.005×1.5×20.2=0.15 KN KN/M2
经计算，静载标准值，
NGK=N1+N2+N3+N4=3033KN
2、活荷载
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一个纵距内施工荷载总各的1/2平均分配取值。
活荷载标准值 NQK=2×2（层）×1.5×1.05/2=3.15KN
3、风荷载标准值按以下公式计算
WK=0.7×UZ×US×WO
WO ——基本风压，取0.4
UZ ——风荷载变化系数，取1.25
US ——风工作荷载体型系数，取1.2
经计算，WK=0.7×0.4×1.25×1.2=0.4 KN/M2
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值公式
N=1.2× NGK+0.85×1.4×NQK=1.2×3.33+0.85×1.4×3.15=7.745KN
风荷载产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW =0.85×1.4× WK×la×h2/10
WK——风荷载基本风压力，取0.42 KN/M2
La——立杆的纵距，取1.5M
H——立杆的步距，取1.8M
MW =0.85×1.4× WK×la×h2/10=0.85×1.4×0.42×1.5×1.8×1.8/10=0.243KN·M
（五）立杆的稳定性计算
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/φA+ MW /W≦[f]
N——立杆的轴心压力设计值，取7.745KN
φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得出
lo=kuh=1.55×1.5×1.8=3.12m,lo/i=3120/15.8=197.5,查表得出φ=0.185
i——立杆的截面回转半径，取1.58cm
A——立杆净截面面积，取4.89CM2
W——立杆净截面查量（抵抗矩），取5.08CM3
MW ——风荷产生的弯矩，取0.243KN·M
[f]——立杆的搞压抗压强度设计值，取205N/MM2
σ=N/φA+ MW /W=7745/0.185×489+243/5.08=133.45
立杆的稳定性σ=133.45<[f]，满足要求！
不考虑风载时的稳定性小于考虑风荷载时的稳定性，计算省略。
（六）连墙件的计算
1、连墙件的轴向力计算值按以下公式计算：
N1=N1W+N0
式中，N1W——风荷载产生的连墙件轴力设计值（KW），
N1W=1.4× WK×AW=1.4×0.42×16.2=9.53KN
WK——风荷载基本风压值，取0.4KN/M2
AW ——每个连墙件的覆盖面积范围内的脚手架处侧面积，
AW=5.4×3=16.2 M2 (三步三跨)
N0——连墙件约束脚手架面处变形产生的轴向力（KN），取N0 =5KN
则 N1=N1W+N0 =9.53+5=14.53KN
2、连墙件轴向力的设计值，按以下公式
Nf=ФA[f]
式中，Ф——立杆的稳定系数，由长细比l/i=50/1.58,查表得Ф=0.92
A——立杆净截面面积，取4.89CM2
[f]——立杆的搞压抗压强度设计值，取205N/MM2
Nf=ФA[f]=0.92×489×205=92225=92.23KN
Nf> N1，连墙件的设计计算满足要求！
但N1=14.53KN，大于单扣件抗滑力8KN，决定采用双扣件（双扣件滑力为12KN）设置在防止脚手架向外倾覆的立杆一侧。
（七）悬挑钢梁的受力计算
悬挑钢梁按带悬臂的单跨梁计算，采用16型号槽钢，惯性矩I=934.5CM4,抵抗矩W=116.8CM3,
悬挑C端受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
L=1.8m,m1=0.15m,m2=1.2m,m=1.25m
支座反力计算公式
Ra=N(2+K2+K1)+ql/2(1+K2)
Rb=-N(K2+K1)+ql/2(1-K2)
支座弯矩计算公式
Ma=-N(m2+m1)-qm2/2
C点最大挠度计算公式
V=N× m2×m2×l/3EI×(1+K2)+ N×m1×m1×l/3EI+m×l/3EI×ql2/8×(-1+4K2+3K3)
式中，K=m/l=0.69 K1=M1/l=0.08 K2=M2/l=0.67
利用前面的荷载计算结果，脚手架荷载N由静载和活载组成，静载N=3.33KN，活载N=3.15KN,则，N=1.2×3.33+1.4×3.15=8.41KN(集中荷载)
钢梁自重：q=0.24KN/M,(查表得到1.2×0.2=0.24),将以上数据分别代入公式得到：
Ra=8.41×(2+0.67+0.08)+0.24×1.8/2×(1+0.692)=23.45KN
Rb=-8.41×(0.67+0.08)+0.24×1.8/2×(1-0.692)=-6.19KN
Ma=-8.41×(1.2+0.15)-0.24×1.252/2=11.54KN·m
截面应内 σ=11.54×106/1.05×116800=94.1N/MM2
钢梁的计算强度小于[f]=205 N/MM2，满足要求！
求钢梁C点最大挠度
在挠度计算公式中，E=2.06×105（查表得到）
I=934.5×104(16型号槽钢)
集中荷载：N=3.33+3.15=6.48KN=6480N
均布荷载：q=0.2KN
则有 V=（6480×12002×1800）/（3×2.06×105×934.5×104）×(1+0.67)+ （6480×1502×1800）/（3×2.06×105×934.5×104）×(1+0.08)+1250×1800/3×2.06×105×9345.5×104×(0.2×18002)/8×(-1+4×0.692+3×0.693)=4.8569+0.0491+0.06=4.9656mm
按照《钢结构设计规范》GB50017-2003附录A规定，悬臂梁的挠度应小于2倍悬挑长度除以400，在本例中，2×1200/400=6，V=4.9656<6，满足要求！
（八）悬挑钢梁的整体稳定性计算
稳定性的计算公式如下：
σ=M/Фb×WX≦[f]
式中： M——支座产生的弯矩，取11.54KN*m
WX——槽钢的抵抗矩，取116.8CM3(查表得到)
Фb ——稳定性系数，按照下式计算
Фb=570tb/lh×235/fy=570×10×65×235/3100×160×235=0.75
由于Фb=075>0.6，则应按《钢结构设计规范》附录B表调整调整后Фb=0.688。
σ=11.54×106/0.688×116.8×103=143.61N/MM2
稳定性σ=143.61<[f]=205，满足要求！
（九）锚固段与楼板的连接计算
本例按水平钢梁与楼板压点采用螺栓固结，螺栓粘结力锚固强度和螺栓锚固深度计算如下：
h≧N/3.14×d×[fb]
式中，N——锚固力，作用于楼板的轴向拉力=Rb=-6.19KN
d——楼板螺栓的直径=20MM，（取直径=16也够）
[fb]——螺栓与楼板的粘结强度，取1.5N/MM2
h≧6.19×103/3.14×20×1.5=65.7MM
混凝土的局部承压计算，按以下公式计算：
N≦（b2-3.14×d2/4）×fcc
式中，N——锚固力 =Rb=-6.19KN
b——螺栓锚板边长，取100
fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，取0.95fc=13.6N/MM2
d——螺栓直径=20MM
N≦（1002-3.14×202/4）×13.6=131730N=131.73KN
经计算，楼板的局部承压计算满足要求！
（十）抗倾覆力矩的计算（一）
1、倾覆力矩=N×1.2+N×0.15+q×1.2/2=8.41×(1.2+1.5)+0.24×0.6=11.5KN·m
2、抗倾覆力矩
我们取压住槽钢的锚固螺栓之抗拉能力强度设计值为抗倾覆的力与力臂的乘积作为抗倾覆力矩，每根槽钢有2根螺栓压牢固。
螺栓的抗拉承载力设计值按下式计算：
Nt=n×Ae×ft
式中，Nt——螺栓的抗拉承载值
n——螺栓根数，取2根
Ae——螺栓有效面积，查表得156.7mm2
Ft——螺栓抗拉能力设计值，查表得170N/mm2
则，Nt=2×156.7×170=53278N=53.3KN
抗倾覆力矩=53.3×1.6=85.28KN·m
抗倾覆力矩的计算（二）
1、倾覆力矩=N×1.2+N×0.15+q×1.2/2=8.41×(1.2+0.15)+0.24×0.6=11.5KN·m
2、抗倾覆力矩=混凝土的局部挤压强度设计值×力臂131.73×1.6=210.8KN·m
由于抗倾覆力矩远大于倾覆力矩，悬挑槽钢不会倾覆，计算满足要求。
经过以上各项内力值的计算均满足要求，其拉萨市的钢丝绳作为安全储备，不再进行计算。
七、7#、8#楼落地式脚手架立杆基础承载力计算
（一）基本数据
1.外脚手架全高H=36M，双排外脚手架
2.立杆纵距la=1.5 M
3.立杆步距lb=1.2 M
4.立杆步距h=1.8 M
5.立杆落在地下室顶板上，顶板砼厚0.25 M；顶板砼强度等级C30，顶板砼系消防通道，承载力设计值2T/㎡；
６.外架下部采用双立杆搭设至20M高，20~~36M高采用单位立杆搭设，共铺设5层竹笆脚手板。
7.结构施工时，活载取3KN/㎡。
装饰施工时，活载取2KN/㎡。
同时施工层数均为一层，本例活载按大值取3 KN/㎡。
（二）荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载、风荷载。
静荷载标准值：
1.每米单立杆承受的自重标准值。（查表、建筑施工手册表5—7）
NG=0.1089×36M=3.9204KN。
2.增加一根立杆的自重标准值。
按钢管37.67N/M
扣件15N/个
增加的立杆自重37.67×20M=753.4N
增加的小横杆自重
37.67×1.5M×12根×1/2=339N
增加的扣件自重
15×10个=150N
NGZ=753.4+339+150=1242N=1.242KN
3.脚手板自重的标准值
NG3=0.15×5层×1.5×（1.2+0.2）×1/2=0.7875KN
4.栏杆和档脚板的自重标准值
NG4=0.15×5层×1.5×1/2=0.5625KN
5.挂安全网等设施的自重标准值
NG5=0.005×1.5×36M=0.27KN
汇总静载标准值
NG=3.9204+1.242+0.7875+0.5625+0.27=6.7824KN
活载标准值
NQ=2×1层×1.5×1.2×1/2=1.8KN
风载标准值
WK=0.7×UZ×US×W。
式中：UZ-----风荷载变化高度=1.25
US-----风载体型系数=1.20
W。----基本风压，取W。=0.4KN/㎡
WK=0.7×1.25×1.20×0.40=0.42 KN/㎡
考虑风载时，立杆的轴向压力设计值
N=1.2 NG+0.85×1.4 NQ=10.288KN
当不考虑风载时，立杆的轴向压力设计值
N=1.2 NG+1.4 NQ=10.66 KN/㎡ 取大值 N=10.66KN/㎡
（三）立杆的地基承载力
立杆基础底面平均压力应满足下式需求：
P≤fg
式中： P------立杆基础底面平均压力 P=N/A
N----上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=10.66KN
A----基础底面积 取1×0.6=0.6㎡
fg---顶板砼承载力设计值=2T/㎡
P=N/A=10.66/0.6=17.766 KN/㎡=1.766T/㎡
P﹤f(即1.766﹤2)
地基承载力的设计满足要求。
八、脚手架拆除方案
1、拆除前对参与拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施交底。
2、拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患。如存在影响拆除脚手架的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除中不发生危险。
3、划出工作区标志，禁止行人进入，并有专人监护。
4、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。
5、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。
6、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆，拆除顺序是：安全网→档脚板→脚手片→栏杆→剪刀撑（随每步脚手拆除）→大横杆→小横杆→立杆→斜撑杆
7、拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除。不可两步或两步以上同时拆除，脚手架与建筑物拉结点应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑拆除应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或运送垂直运输设备处。
8、拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运送地面后，应及时清理，归类堆放。
9、在拆除脚手架与建筑物的连结和拆除脚手架挑架需气割，应严格遵照现场消防的有关规定，要防止火星，溶渣和切割下的金属对象下落的措施，要有切实可行的监护组织和消防器材。
10、每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。
九、脚手架搭设、拆除注意事项
1、凡不符合高处作业的人员，一律禁止高处作业。并严禁酒后高处作业。在使用过程中，应严格控制施工荷载，禁止存放周转材料和建筑垃圾，脚手架与主体结构的拉结，在水平方向每三个立杆间距，垂直方向每二个立杆间距设一个点。脚手架与结构的拉结采用刚性连接。
2、脚手架最高上部分和建筑物转角处，脚手架的拉结应加密设置。脚手架的拉杆，一定要在拆除脚手架时，才能逐步从上往下拆除。任何人未经允许不得擅自拆拉杆。
3、脚手架的拆除必须经项目部同意，按有关规定进行，采取措施确保安全。任何人未经允许不得拆除架体上的钢管。拆除区域须设置警戒范围，设立明显的警示标记，非操作人员或地面工作人员，均不得通行或施工，现场设专人监护。
4、在结构转角处，局部架体立杆间距可略作调整。所有扣件紧固力矩，应达到40-65N·M。沿脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧面水平方向每隔9m用斜杆搭设剪刀撑，自上而下连续设置。
5、装饰阶段，按面砖的规格预留，待下一步脚手架施工时，再拆除连墙件，补面砖，后拆除下一步的脚手架。
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