道桥施组_某高速公路现浇箱梁支架模板专项施工方案

1编制依据

（1）《**高速公路（****沟～**段）工程第四标段施工设计图》

（2）《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)；

（3）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；

（4）《组合钢模板技术规范》GB50214-2001；

（5）《建筑施工高空作业安全技术规程》JGJ33-91；

（6）《钢结构工程施工及验收规范》(GB50205-2001)；

（7）《公路桥涵施工技术规范》JTJ-041-2000。

2工程概况

**高速（三期）工程4#标中，***5号桥、K87＋802.082主线桥、**路跨红门川桥上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁。桥梁具体形式见下表：

**三期四标箱梁结构桥梁情况

桥梁名称	分联形式	桥长（m）	箱梁高度	箱梁距地面最大高度
红门川5号桥	4×30m+4×30m+3×30m	336.7	1.6m	15.36m
1K87+802.082主线桥	3×30m	96	1.6m	17.37m
王达路跨红门川桥	3×30m		1.6m	2.66m

箱梁断面见后附图1。

3材质要求

3.1碗扣式脚手钢管

钢管规格采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管。

管件在进场后第一次使用前，按照规定的指标和检验方法，对钢管、扣件进行外观质量检验，并抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验。合格后，完整存档备查。

扣件性能试验的合格标准

性能试验指标		直角扣件		旋转扣件		对接扣件	底座
抗滑试验	荷载（N）	7200	10200	7200	10200	—	—
	位移值（mm）	Δ1≤0.7	Δ2≤0.5	Δ1≤0.7	Δ2≤0.5	—	—
抗破坏试验（N）		25500		17300		—	—
扭转刚度试 验	力矩(N·m)	918 无规定		—		—	—
	位移值或转角
抗拉试验	荷载（N）	—		—		4100 Δ≤2.0	—
	位移值（mm）
抗压试验（N）		—		—		—	51000

注：1、试验采用的螺旋扭力矩为10 N·m。

2、表中Δ₁为横杆的垂直位移值；Δ₂为扣件后部的位移值。

3.2胶合板

胶合板必须采用Ⅰ类胶合板。胶合板规格为2400×1200×15mm。

抗剪强度符合下列要求：

不浸泡，不蒸煮：1.4～1.8MPa；

室温水浸泡：1.2～1.8 MPa；

沸水煮24小时：1.2～1.8 MPa；

含水率：5％～13％；

密度：4.5～8.8kN/m³。

抗弯强度不低于13 MPa，弹性模量不低于6000 MPa。

3.3木材

木材采用落叶松木，有腐朽、折裂、枯节等的木材不得使用。木材抗弯强度不低于13MPa，顺纹抗剪强度不低于1.4MPa，弹性模量不低于9000MPa。方木为150×150mm和100×100mm，木板为50mm厚。

4支架基底处理

4.1荷载计算

（1）模板及支架自重： 1.5kN/m²

（2）钢筋混凝土自重：

1）横梁处1.6×1×26＝41.6kN/m²

2）一般腹板处断面面积为6.1994m²

6.1994×1×26÷8.87＝18.17 kN/m²

（3）施工荷载： 取2.5kN/m²

（4）振捣荷载： 取2kN/m²

4.2荷载组合

4.2.1横梁处

（1）强度验算时

标准荷载分项系数取1.2，施工荷载分项系数取1.4。

荷载设计值：P_F＝（1.5＋41.6）×1.2＋（2.0＋2.5）×1.4

＝ 58kN/m2＝0.058N/mm²

（2）刚度验算时

取标准荷载值，即：P_F =41.6+1.5=43.1kN/m²；

4.2.2一般腹板处

（1）强度验算时

标准荷载分项系数取1.2，施工荷载分项系数取1.4。

荷载设计值：P_F＝（1.5＋18.17）×1.2＋（2.0＋2.5）×1.4

＝ 29.9kN/m²＝0.03N/mm²

（2）刚度验算时

取标准荷载值，即：P_F =18.17+1.5=19.67kN/m²；

4.3支架地基承载力验算

4.3.1横梁处

断面面积为15.392㎡

单排方木受力：

17.4×0.6×（1.5+2.5+2）+15.392×0.6×26＝302.76kN

地基受力面积：17.4×0.1＝1.74㎡

施工要求地基荷载：302.76÷1.74＝174Kpa

4.3.2一般腹板处

断面面积为7.4㎡

单排方木受力：17.4×0.9×（1.5+2.5+2）+7.4×0.9×26＝267.12kN

地基受力面积：17.4×0.1＝1.74㎡

施工要求地基荷载：267.12÷1.74＝153.52Kpa

支架基础底层采用两层炮渣石（每层30cm）60cm，在密实度达95％以上时，其承载力可达到0.4MPa以上。

4.4 支架基础施工

为保证支搭排架处的地基有足够的承载力，避免因地基下沉而造成排架及箱梁底模的变形，影响到施工质量，对地基进行处理。

（1）把现状地表上的耕植土清理到地表下至少40㎝，并基本找平，每边宽出排架外1m，地基碾压密实度不小于90％。

（2）在地基上分层填筑2层炮渣石，每层厚度为30cm，共计60cm，采用18t以上压路机压实，密度不小于95%。

（3）要求炮渣石顶面平整、并设2%的横向坡度，便于排水。在地基处理范围1米外，修建宽50cm，深度为50cm以上的排水沟。排水沟通入施工区域附近的现况河流中。

（4）扩基或承台施工完成后，要严格按照规范要求进行分层回填，确保每一层的压实度不小于96%，确保回填范围内地基具有足够的承载力。

5支撑架搭设

5.1支架设置

模板支架采用满堂红碗扣式脚手架，钢管为φ48×3.5mm。一般腹板箱室处立杆间距600mm×900mm，外悬臂处立杆间距900mm×900mm，横梁（中横梁）箱室处加密为600mm×600mm，外悬臂处加密为900 mm×600mm，加密段须宽出横梁1200mm，横杆步距1200mm。立杆可调顶托采用60cm长顶托，伸出的螺旋长度不超过螺旋总长的1/3，即20cm。

为保证支架的稳定性，横向、纵向均设剪刀撑，横向剪刀撑沿桥纵向每5米满框布置。纵向剪刀撑设在支撑架的外侧，每5米一道。剪刀撑和斜撑采用钢脚手管。箱梁支架侧面图见后附图2，断面图见后附图3。

立杆底托采用固定底托，底托下横向设置10×10㎝方木。

外侧支架每侧比箱梁宽出1.8m，并满铺5cm厚木板，作为工作平台。最外侧立杆沿箱梁四周伸出箱梁顶面，栏杆高1.2m，并设置2层横杆，作为护身栏杆，护身栏杆内侧挂密目网。

为方便、安全施工，必须在支架外侧搭设马道（与支架同步搭设）。

马道成之字形，中间转弯处设休息平台，坡度为1：3，宽度不得小于1m，转弯平台处面积不得小于3m²，宽度不得小于1.5m。马道两侧和转弯平台外围设置防撞栏杆和挡脚板，防撞栏杆高1.2m（搭设护网），挡脚板高0.18m。马道两侧、转弯平台外围和端头自下而上连续设置剪刀撑。大横杆步距不得超过1.4m。马道脚手板应随架高自下而上连续铺设，铺平铺牢。顺铺时脚手板直接绑扎在小横杆上，小横杆绑扎在斜横杆上，脚手架、脚手板接头处应设两根小横杆，搭接长度不小于40mm；横铺时脚手架板绑扎在斜横杆上，斜横杆绑扎在小横杆上。马道脚手板每隔300mm设高2~3cm防滑条一道。

5.2支架计算

根据《桥梁施工常用数据手册》（P699），当横杆步距为600mm时，单根立杆承载力为40kN，当横杆步距为1200mm时，单根立杆承载力为30kN。

（1）横梁处单根立杆承受荷载

N=0.058×600×600=20880N=20.88kN<30kN

支架稳定性满足要求。

（2）一般腹板处单根立杆承受荷载

N=0.030×600×900=16200N=16.2kN<30kN

支架稳定性满足要求。

6模板工程

本工程混凝土外露面模板采用15mm厚酚醛覆面胶合板，后背50mm厚大板。

支立箱梁底模时，首先在支架顶托上横桥方向摆放15㎝×15㎝的方木，箱梁腹板处方木间距90㎝(横梁处60cm)，在横向方木上，顺桥方向摆放10㎝×10㎝的方木，箱梁腹板处方木间距40㎝（横梁处30cm）。横桥方向铺设50mm厚大板。方木、大板均经过压刨压平后使用。

侧模选用50mm厚大板，上铺15mm厚酚醛覆面胶合板。大板立着使用，在大板外侧用15×15㎝方木做横带，横带间距60㎝，再用15×15㎝方木做竖带，竖带间距60㎝，横竖带连接牢固，模板支立时用10×10㎝方木做水平和斜向支撑。外模在木工加工区分块做好按拼装次序标记，运至施工现场拼装。

为了便于拆模和整体加工吊装，箱梁内模采用木模。使用5㎝厚大板，大板上铺15mm厚酚醛覆面胶合板，为周转使用内模，在胶合板外包裹塑料布。木板板面内撑采用10×10㎝方木骨架，骨架间距40㎝。骨架必须拼制牢固，能有效承受施工中传来荷载。

箱梁模板图见后附图3。

6.1底模验算

6.1.1横梁处

6.1.1.1底模验算

取1mm宽的板条作为计算单元，

则线荷载q=58×0.001=0.058kN/m=0.058N/mm；

底模大板与胶合板厚度为65 mm。考虑材料不规则折减，h取55mm。

则 W=bh²/6=1×55²/6=504.2mm³。

（1）强度验算

按三跨连续梁计算，由相关表中查得K_m=-0.117，K_v=-0.617，K_f=0.990。

力学模型如下：

则 M_max=K_mql²=-0.117×0.058×600²=-2442.96N•mm

f_max= M_max/W=2442.96/504.2=4.85N/mm²<〖f_m〗=13N/mm²

强度满足要求。

（2）剪应力验算

V= K_vql=-0.617×0.058×600=-21.5N

剪应力τ_max==3×21.5/（2×1×55）=0.59N/mm²<〖f_v〗=1.4N/mm²

满足要求。

（3）挠度验算

q=0.0431N/mm；I=bh³/12=1×55³/12=13864mm⁴

ω_max= K_fql⁴/（100EI）=0.990×0.0431×600⁴/（100×9000×13864）

=0.45mm<600/400=1.5mm。

挠度满足要求。

6.1.1.2支撑纵楞验算

支撑纵楞为顺桥方向的100×100mm方木，间距300mm，计算跨度600mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得K_m=-0.117，K_v=-0.617，K_f=0.990。

受力模型如下：

（1）强度验算

q=0.058×300=17.4N/mm，w=bh²/6=100×100²/6=166667mm³

则 M_max=K_mql²=-0.117×17.4×600²=-7.33×10⁵N•mm

f_max= M_max/W=7.33×10⁵/166667=4.4N/mm²<〖f_m〗=13N/mm²

强度满足要求。

（2）剪应力验算

V= K_vql=-0.617×17.4×600=-6441.5N

剪应力τ_max==3×6441.5/（2×100×100）=0.97N/mm²<〖f_v〗=1.4N/mm²，满足要求。

（3）挠度验算

q=0.0431×300＝12.93N/mm；I=bh³/12=100×100³/12=8.34×10⁶mm⁴

ω_max = K_fql⁴/（100EI）=0.990×12.93×600⁴/（100×9000×8.34×10⁶）

=0.221mm<600/400=1.5mm。

挠度满足要求。

6.1.1.3支撑横楞验算

支撑横楞为横桥方向的150×150mm方木，间距600mm，计算跨度600mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得K_m=-0.311，K_v=-1.311，K_f=2.716。

受力模型如下：

（1）强度验算

F=0.058×300×600=10440N，w=bh²/6=150×150²/6=562500mm³

则 M_max=K_mFl=-0.311×10440×600=-1.95×10⁶N•mm

f_max= M_max/W=1.95×10⁶/562500=3.47N/mm²<〖f_m〗=13N/mm²

强度满足要求。

（2）剪应力验算

V= K_vF=-1.311×10440=-13686.84N

剪应力τ_max==3×13686.84/（2×150×150）=0.92N/mm²<〖f_v〗=1.4N/mm²，满足要求。

（3）挠度验算

F=0.0431×300×600＝7758N；I=bh³/12=150×150³/12=4.22×10⁷mm⁴

ω_max = K_fFl³/（100EI）=2.716×7758×600³/（100×9000×4.22×10⁷）

=0.12mm<600/400=1.5mm。

挠度满足要求。

6.1.2一般腹板处验算

6.1.2.1底模验算

取1mm宽的板条作为计算单元，

则线荷载q=30×0.001=0.030kN/m=0.03N/mm；

底模大板与胶合板厚度为65 mm。考虑材料不规则折减，h取55mm。

则 W=bh²/6=1×55²/6=504.2mm³。

（1）强度验算

按三跨连续梁计算，由相关表中查得K_m=-0.117，K_v=-0.617，K_f=0.990。

力学模型如下：

则 M_max=K_mql²=-0.117×0.03×600²=-1263.6N•mm

f_max= M_max/W=1263.6/504.2=2.51N/mm²<〖f_m〗=13N/mm²

强度满足要求。

（2）剪应力验算

V= K_vql=-0.617×0.03×600=-11.11N

剪应力τ_max==3×11.11/（2×1×55）=0.31N/mm²<〖f_v〗=1.4N/mm²

满足要求。

（3）挠度验算

q=0.01967N/mm；I=bh³/12=1×55³/12=13864mm⁴

ω_max= K_fql⁴/（100EI）=0.990×0.01967×600⁴/（100×9000×13864）

=0.21mm<600/400=1.5mm。

挠度满足要求。

6.1.2.2支撑纵楞验算

支撑纵楞为顺桥方向的100×100mm方木，间距400mm，计算跨度900mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得K_m=-0.117，K_v=-0.617，K_f=0.990。

受力模型如下：

（1）强度验算

q=0.030×400=12N/mm，w=bh²/6=100×100²/6=166667mm³

则 M_max=K_mql²=-0.117×12×900²=-1.14×10⁶N•mm

f_max= M_max/W=1.14×10⁶/166667=6.84N/mm²<〖f_m〗=13N/mm²

强度满足要求。

（2）剪应力验算

V= K_vql=-0.617×12×900=-6663.6N

剪应力τ_max==3×6663.6/（2×100×100）=1.0N/mm²<〖f_v〗=1.4N/mm²，满足要求。

（3）挠度验算

q=0.01967×400＝7.868N/mm；I=bh³/12=100×100³/12=8.34×10⁶mm⁴

ω_max = K_fql⁴/（100EI）=0.990×7.868×900⁴/（100×9000×8.34×10⁶）

=0.68mm<900/400=2.25mm。

挠度满足要求。

6.1.2.3支撑横楞验算

支撑横楞为横桥方向的150×150mm方木，间距900mm，计算跨度600mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得K_m=-0.311，K_v=-1.311，K_f=2.716。

受力模型如下：

（1）强度验算

F=0.030×400×900=10800N，w=bh²/6=150×150²/6=562500mm³

则 M_max=K_mFl=-0.311×10800×600=-2.02×10⁶N•mm

f_max= M_max/W=2.02×10⁶/562500=3.59N/mm²<〖f_m〗=13N/mm²

强度满足要求。

（2）剪应力验算

V= K_vF=-1.311×10800=-14158.8N

剪应力τ_max==3×14158.8/（2×150×150）=0.95N/mm²<〖f_v〗=1.4N/mm²，满足要求。

（3）挠度验算

F=0.01967×400×900＝7081.2N；I=bh³/12=150×150³/12=4.22×10⁷mm⁴

ω_max = K_fFl³/（100EI）=2.716×7081.2×600³/（100×9000×4.22×10⁷）

=0.11mm<600/400=1.5mm。

挠度满足要求。

6.2箱梁侧模计算

6.2.1荷载计算

（1）模板侧压力

新浇混凝土侧压力计算公式取下两式中的较小值:

 

其中 c—— 混凝土的重力密度，取26.0kN/m3；

t ——新浇混凝土的初凝时间，取5.000h；

V —— 混凝土的浇筑速度，取0.5m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m；

1—— 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.00；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm，取1.15。

则混凝土侧压力为：

P_max=0.22γc tβ₁β₂v^1/2

=0.22×26×5×1.2×1.15×0.5^1/2=27.9kPa

P_max=γh=26×1.6=41.6kPa

按取最小值，故取P_max=27.9kPa

（2）振捣混凝土时产生的荷载取4kN/m²

6.2.2荷载组合

验算强度时P=27.9×1.2＋4×1.4＝39.1kN/m²

验算刚度时P=27.9kN/m²

6.2.3侧模板验算

侧模板采用15mm厚酚醛覆面胶合板，背衬5cm厚大板，按两跨等跨连续梁计算，由相关表中查得K_m=-0.125，K_v=-0.625，Kw=0.521。取1mm宽的板条作为计算单元，则线荷载q=39.1×0.001=0.0391kN/m=0.0391N/mm；W=bh²/6=1×55²/6=504.2mm³。

力学模型如下：

（1）强度验算

则 M_max=K_mql²=-0.125×0.0391×600²=-1760N•mm

f_max= M_max/W=1760/504.2=3.5N/mm²<〖f_m〗=13N/mm²

强度满足要求。

（2）剪应力验算

V= K_vql=-0.625×0.0391×600=-14.7N

剪应力τ_max==3×14.7/（2×1×55）=0.4N/mm²<〖f_v〗=1.4N/mm²

满足要求。

（3）挠度验算

q=0.0279N/mm；I=bh³/12=1×55³/12=13864mm⁴

ω_max= K_wql⁴/（100EI）=0.521×0.0279×575⁴/（100×9000×13864）

=0.15mm<600/400=1.5mm

6.3红门川5号桥跨地方路门洞验算

红门川5#桥箱梁施工跨越庄头村地方路，考虑工期，地方路处箱梁施工需采用门洞搭设法。跨路横梁采用40a工字钢，间距为60cm，门洞支架基础采用C25砼条基，尺寸为2.1×0.6×16.2m。门洞两侧排架各6排，立杆横间距及纵间距均为0.3m，横杆步距为1.2m。门洞净宽5m，门洞长度16.2m。

门洞搭设方式详见下图：

门洞支架验算：

6.3.1 40＃工字钢以上部分验算见箱梁正常段验算。

6.3.2 门洞40a工字钢验算

（1）计算参数w＝1139cm³，I＝22781cm⁴

工字钢间距60cm，计算跨度L＝5m

工字钢自重线荷载g＝73.78kg/m×9.8N/kg＝724N/m

（2）强度验算

工字钢上部每根15×15cm方木横肋传递给工字钢的集中荷载(参见6.1.2.3支撑横楞验算)

P＝10.8×（600÷400）＝16.2KN

工字钢计算模型按简支梁计算。为简化计算，设工字钢上方方木荷载及工字钢自重均按集中荷载考虑作用在简支梁跨中，即：

P_总＝16200×9＋724×8＝151592N

Mmax=PL/4=151592×5÷4＝189490N

 

工字钢允许抗弯强度。故强度满足要求。

（3）挠度验算

按上述简化的计算模型，最大挠度发生在跨中。由集中荷载与工字钢自重线荷载共同叠加产生。计算式为：

 

E＝206×10³N/mm²

故求得

允许挠度［ω］＝l/400＝5000/400＝12.5mm，挠度满足要求。

6.3.3 门洞工字钢下15×15方木验算

工字钢下支撑方木为横桥方向的150×150mm方木，间距300mm，计算跨度300mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得K_m=-0.213，K_v=-0.675，K_f=1.615。

受力模型如下：

（1）强度验算

工字钢以上部分传来荷载：F₁=0.030×300×300=2700N

工字钢共16.2÷0.6＝27根

门洞两侧支架所受承载力为27×151592＝4092984N

单侧受力为4092984÷2＝2046492N

单侧排架立杆总数为6×54＝324根

工字钢传来的荷载： F₂=2046492÷324＝6316.3N

集中荷载： F= F₁+F₂=2700+6316.3＝9016.3N

w=bh²/6=150×150²/6=562500mm³

则 M_max=K_mFl=-0.213×9016.3×300=-0.58×10⁶N•mm

f_max= M_max/W=0.58×10⁶/562500=1.03N/mm²<〖f_m〗=13N/mm²

强度满足要求。

（2）剪应力验算

V= K_vF=-0.675×9016.3=-6086N

剪应力τ_max==3×6086/（2×150×150）=0.41N/mm²<〖f_v〗=1.4N/mm²，满足要求。

（3）挠度验算

F=0.01967×300×300+6316.3＝8086.6N；I=bh³/12=150×150³/12=4.22×10⁷mm⁴

ω_max = K_fFl³/（100EI）=1.615×8086.6×300³/（100×9000×4.22×10⁷）

=0.01mm<600/400=1.5mm。

挠度满足要求。

6.3.4 门洞两侧排架验算

每根立杆受力：F= F₁+F₂=2700+6316.3＝9016.3N

根据《桥梁施工常用数据手册》（P699），当横杆步距为600mm时，单根立杆承载力为40kN，当横杆步距为1200mm时，单根立杆承载力为30kN。

故稳定性满足要求。

7预压

底模支立完成后要进行支架的预压，以消除支架的非弹性变形和地基沉降。预压前一定要仔细检查支架各节点是否连接牢固可靠，预压时各点压重要均匀对称，防止出现反常情况，预压重量用与箱梁加施工荷载同重的砂袋作为预压荷载。砂袋顶面覆盖一层塑料布，防止因降雨增加预压荷载。在模板顶面每5m设一个观测点，在附近盖梁混凝土面上设水准点，每隔4h进行一次沉降观测并做好记录，直到最后三天的平均沉降值＜3mm时方可卸载。卸载后再进行一次沉降观测，比较卸载前后的观测数据计算出弹性变形量，根据计算出的弹性变形结果和设计要求的预拱度对支撑体系进行相应调整。

8安全保证措施

8.1安全目标

1. 职工因工伤亡数为零。
2. 机械操作人员及特殊工种操作人员持证上岗率达100%。

8.2安全保证体系

见后附图11

8.3安全措施

8.3.1安全生产目标：积极开展安全达标工作，切实认真贯彻落实安全生产责任制，强化全员安全意识。

8.3.2安全生产措施：制定安全技术措施，组织安全工作检查。对作业班组进行经常性的安全教育，对新进场人员进行入场教育，严格遵守安全操纵规程。对施工现场随时进行安全检查，发现问题及时纠正，对违章，冒险作业予以制止，并有权停止其作业。

8.3.3施工现场安全防护措施

8.3.3.1安全用电防护措施：配电箱，开关箱安装和内部设施符号规定，箱体牢固，防雨，内无杂物，整洁，编号。停用后断电加锁。电工进入工地时要将个人防护用品穿戴齐全，持证上岗。

8.3.3.2各种电气设备和电力机械的金属外壳，支架和底座，按规定采取可靠的接零或接地保护动力电，照明电分开。手持电动工具漏电开关作到定期检查，电焊机防护齐全，焊把线双线到位，无破损。

8.3.3.3使用外租机械，必须先签定安全协议，施工前施工员（工长）要认真进行安全交底。

8.3.3.4吊车司机和指挥人员要经过培训，并持证上岗。严格执行“十不吊”的规定，不违章指挥，不违章作业。

8.3.3.5所用现场施工人员必须戴安全帽。

8.3.4脚手架工程

1）作业前要注意检查作业环境是否可靠，安全防护设施是否齐全有效，确认无误后方可作业。

2）作业时要注意随时清理落在架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料、工具、 以免影响作业的安全和发生掉物伤人。

3）在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚根，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，要采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。

4）当架面高度不够、需要垫高时，一定要采用稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过 50cm； 超过 50cm 时，要按搭设规定升高铺板层。在升高作业面时，要相应加高防护设施。

5）在架面上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出 “ 请注意 ” 、 “ 请让一让 ” 的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其他匆忙卸料方式。

6）严禁在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面上抢行、跑跳，相互避让时要注意身体不要失衡。

7）在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以防火星点着易燃物。并要有防火措施，一旦着火时，及时予以扑灭。

8）脚手架搭设或拆除人员必须由符合劳动部颁发的《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》经考核合格，领取《特种作业人员操作证》的专业架子工进行。

9）操作人员持证上岗。操作时必须配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

10）脚手架与高压线路的水平距离和垂直距离必须按照 “ 施工现场对外电线路的安全距离及防护的要求 ” 有关条文要求执行。

11）雨天和 6 级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。雨天后作业，必须采取安全防滑措施。

12）脚手架搭设作业时，要按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设，确保己搭部分稳定。

13）脚手架搭设完成后，组织专人对节点连接及纵、横向稳定性进行全面检查，符合要求后报监理、业主进行验收，验收合格后方可进行下道工序。

8.3.5模板工程

1）安装模板应由作业组长指挥，作业人员应协调一致。

2）安装模板过程中，应及时架设临时支撑，保持模板的稳固。下班前必须将已安装的模板固定牢固。

3）拆除模板时，应制定安全措施，按顺序分段拆除，不得留有松动或悬挂的模板，严禁硬砸或用机械大面积拉倒。

4）拆除现场散拼梁的模板，一般要逐块拆卸，不得成片松扣撬落或拉倒； 拆除结构的底模，要设临时支撑，防止大片模板坠落；拆下的钢模板，用吊车吊下，应注意对模板的保护，以方便下次利用。

5）起重工作业前、作业中、交班时，必须对钢丝绳进行检查与鉴定，不合格的钢丝绳严禁使用，施工时用吊车作业时起重臂下严禁站人，如遇雷雨天或4级风以上时禁止作业。

6）起重工作业前、作业中、交班时，必须对钢丝绳进行检查与鉴定，不合格的钢丝绳严禁使用，施工时用吊车作业时起重臂下严禁站人，如遇雷雨天或4级风以上时禁止作业。

9应急措施

（1）技术人员及时对安全人员进行专项交底，严格控制各种施工荷载的堆载数量，尽量避免堆载过于集中，支撑的薄弱部位设专人进行值守，以防发生施工荷载超过使用荷载的状况。

（2）如现场施工条件制约，出现了施工荷载超过使用荷载的状况，技术人员必须对原有支撑体系进行核算，必要时采取一定的支撑进行加固。

**高速公路（****沟~**段）工程

现浇箱梁支架模板

专项施工方案