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1-1工程概况
工程名称：***DE组团主体土建及安装总承包工程，工程建设地点：广州市***路以西地段, 建设单位：XXX地产开发有限公司，监理单位：XXX监理有限公司，施工单位：XXX建筑工程集团有限公司。
XXX住宅小区DE组团：总建筑面积：28731.1m2, （其中：地上: 21611.8m2, ，地下7119.3m2, ），建筑基底面积：31906.2m2, 建筑总高度：53.55m, ，建筑层数：地上12、14、16层，地下1层。首层为大堂和架空层，2层至顶层为住宅。建筑工程等级：2级，设计使用年限：50年，抗震设防烈度：7度。D组团分为D-1、D-2共二栋，±0.000相当于34.40； E组团分为E -1、E-2共二栋，±0.000相当于34.85；。D-1栋为15/15层，高度为50.40m/53.55m；D-2栋为15/15层，高度为50.70m/53.85m；、E-1栋为13/14层，高度为44.20m/47.25m；、E-2栋为12层，高度为41.10m。
高支模支模高度为4.7m、5.3m、7.8m，4.7m、5.3m为地下室顶板，模板立柱支撑基础地下室底板（E组团标高-6.950m、D 组团标高-6.500m）；7.8m高支模位于主楼二层梁板，支承基础为地下室顶板,（采用扣件式钢管脚手架支撑另出方案），本方案只考虑地下室部分高支模。地下室顶板梁截面200×500—500×1000，最大截面为500×1000，最大板厚200mm。
1-2 编制依据：
工程施工图纸
建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000/J 43-2000）
《混凝土泵送施工技术规程》
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-02
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》（建质[2004]213号）
《木结构设计规范》GBJ5-88
《建筑结构荷载规范》GB5307
1-3 参考文献
《建筑施工计算手册》 江正荣主编
《建筑施工脚手架实用手册》 杜荣军主编
《建筑工程模板施工手册》 杨嗣信主编
《建筑工程安全生产技术》
模板——拟采用18mm厚夹板模板；枋木为松枋木，截面采用80mm×80mm。
支撑体系——采用门式脚手架支撑体系：
2-1 地下室D组团顶板4.7m高支模和E组团5.3m高支模支撑门式架间距按0.9m*0.9m间距搭设，支承基础均混凝土面，基础不再采取加强措施。
门式架底部与混凝土面之间铺设150*150*20厚木板垫块。支撑体系扫地杆离地距离统一为200mm。
2-2 脚手架体系须设置纵横剪刀撑，剪刀撑的设置要求：
（a） 高支模门式架支撑系统——水平方向的剪刀撑， 均设一道，具体位置见附图，而且必须连续设置。竖直方向的剪刀撑，必须从底至顶连续设置，两外侧排必须设置；中间纵横方向每两排或梁下单侧设置一道垂直剪刀撑。
（b）整个脚手架支撑体系必须与已浇筑完主体结构柱及夹层边梁拉、顶紧，加强支撑体系的整体稳定性。
2-3 地下室高支模梁板模板搭设要求
（a）地下室梁，次龙骨采用80×80mm方木，间距为250mm，架体间距为900mm，梁侧板立档采用80×80枋木，间距为250mm，顶托上用两根φ48*3.5的钢管作为主龙骨，主龙骨荷载通过顶托将荷载传递到支撑体系；侧模设斜撑，间距为250 mm。
（b）楼板地下室顶板最大板厚均为200 mm，180 mm：次龙骨均采用80×80木枋，间距为400mm，用一根80*80木枋作为主龙骨通过顶托将荷载传递到支撑体系。
3-1 门式架支撑体系的构造要求
采用的钢门式脚手架有三种规格：
A型规格：Φ42×1219×1930mm
B型规格：Φ42×1219×914mm
C型规格：Φ42×1219×490mm
间距按设计计算要求；纵横水平杆都直接固定在架体立柱上；立柱直接立在钢筋混凝土楼面上，立杆与地面中间设150*150*20厚木板垫块；离地200mm高开始架设水平杆，作为扫地杆；水平拉杆原则上采用对接，当局部搭接时，横杆搭接长度不应少于1m，用不少于两个旋转扣件扣紧；上下左右搭接或对接接头应错开不少于800mm；
门式架支撑体系应与两侧已浇筑主体结构顶紧，加强稳定性，同时要求先捣制框架柱混凝土完毕，利用部分柱加固脚手架体系。
梁支架两侧及中间平面上纵横方向每两排设置一道垂直剪刀撑，立面上由底到顶连续设置；，斜杆与地面的倾角宜为45~60度，具体位置见附图，交叉角为90度左右。
4-1 门式架支撑体系的搭设
对材料进行质量验收，作好安全技术和搭设质量技术交底工作。 要求下一层柱子混凝土在该层模板安装前已浇筑完毕并达到1.2MPa。
搭设顺序：铺放垫木（板）→拉线、放底座→自一段起立门架并随即装交叉支撑→装水平架（或脚手板）→装梯子→装设加强用的大横杆→装设连墙杆→照上述步骤，逐层向上安装→装加强整体刚度的长剪刀撑→装设顶部栏杆、扫地杆。
本工程剪刀撑设计沿梁轴线按梁下两外侧设置剪刀撑、沿架高度连续布置，并与6－7根立杆连结牢固，剪刀撑的斜杆与水平面（或地平面）的夹角为45～60度。剪刀撑钢管搭接不少于1000mm，要用不少于2个扣件扣牢。垂直梁轴线在各柱两侧排立杆设置垂直剪刀撑，与地面夹角为45～60度，且要求各垂直剪刀撑必须落地。
扣件连接要求：扣件内壁的圆幅度精确与钢管扣紧时，内壁尽量与钢管吻合。螺栓不宜拧得过紧。拧紧程度一般控制在40--65N.M之间。
架体与建筑物的拉接，采用钢管与柱、过梁顶紧。提高立杆的纵向刚度，防止脚手架内外倾斜，增加架体的整体稳定；同时要求从第一部开始每两步与已浇筑框架柱或过梁拉结一道。
在外排架搭设1.2m高横杆作为安全防护栏杆。
搭设脚手架的注意事项：
1、操作人员必须持脚手架操作证才能上岗，严禁酒后作业。
2、确保安全施工，搭设脚手架时，架子工必须戴好安全帽、系好安全带，穿绝缘鞋和工作手套；防止钢管滑落和扣件伤人，地面不准站人，并设置警戒标志牌。
3、搭设材料必须经过验收和选择，保证材料质量和构造错位搭接的需要。
4、各杆件相交伸出的端头部分不小于100mm，防止杆件漏连。
5、扣件螺栓拧紧要适宜。
6、大风大雨或停工一段时间后，必须对脚手架进行全面检查，发现变形，下沉，扣件锈蚀严重、连接扣松脱，要及时加固，更换，维修，合格后方可继续使用。
4-2 模板的安装
梁、板模板的安装顺序： 复核楼层的轴线和标高——支梁底模、板模（按规定起拱）——梁侧模——埋置予埋件、予留空洞 ——复核位置、标高与梁截面尺寸——与相邻梁板连接固定——全面检查验收
① 梁模板安装时，先把梁从柱模边或大厅中心开始并按设计顶撑间距放样，立中间部分顶撑。摆支顶主龙骨和次龙骨，再把梁底模两头搁置在柱模衬口档上，接着安放梁侧板，要在侧板外侧铺上夹木将侧板夹紧、钉牢。施工过程中要进行平直度的检查。
② 当梁的跨度在4m或4m以上时，在梁模板的跨中按2/1000起拱。
③ 平板模板安装时，先把靠梁模板旁的主龙骨摆上，按间距等份主龙骨来摆中间部分的次龙骨，然后在次龙骨上面钉18mm厚的夹板，安装好平板模板后，应进行模板面标高的检查工作，如有不符，立即调整。整个模板体系安装完成后需要进行质量验收并作好验收记录。
4-3 模板的拆除
模板拆除前，试块应进行试压，因为梁的跨度接近8m，所以同条件养护试件强度必须达到100%才能拆模，拆模前应做好拆模申请。并对工人做好拆除作业安全技术交底工作。
模板拆除的顺序和方法
应遵循自上而下、先侧板后底板的原则。拆除时，严禁用大铁锤硬砸和撬棍硬撬。具体如下：
①板模板：板模板的拆除要先放低支架或打掉楞木下的锲块，拆除部分楞木，以免损坏模板，危及人身安全。
- 梁模板：梁模板的拆除是先侧板后底板；梁侧板的拆除是先拆下侧板的支撑以及压脚板等。侧板可整片拆下。梁底板的拆除是先降低支架或打掉锲块，降低支架或打掉锲块的顺序，应该是先拆中间1/3，再拆两边1/3，应由中间向两边对称拆除，边沿悬臂梁从端部向支座方向拆除，避免产生与结构受力顺序不一样的附加应力，引起结构开裂；然后使底板降到支架上，整块拆下模板。
- 拆除时应从主梁→次梁→板的顺序拆除，让结构逐步承荷。
- 钢管脚手架的拆除：在模板拆除并清理完毕，再从上到下逐层拆除脚手架支撑。
4-4 模板拆除时应注意事项
1、拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。
2、严禁站在悬臂结构上面撬拆底模。
3、每人要有足够的工作面，数人同时操作时要合理科学分工，统一行动和信号。
4、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。
5、拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被扎伤。
- 高支模施工搭设安全管理
5-1 模板工程安全技术措施
施工前应对工人作好安全技术交底工作。
施工临时用电线路不得挂在门式脚手架上。
整个高支模施工过程应有现场安全员进行旁站监督。
工人进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。
工人上下操作，应行走专门搭设的上人梯。
经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
10、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围拦，暂停人员过往。
11、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
12、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。
13、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。
15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。
5-2 高支模支撑体系的安全注意事项
1、立杆平实，底部应设150*150*20厚木板垫块；
2、在离立杆底端200mm高开始搭设横杆；
3、设纵横垂直剪刀撑，与地角度为45~60º。
4、按设计设置水平剪刀撑。
5、作好脚手架与先浇混凝土结构的附着加固工作。
6、模板安装完毕必须报监理进行验收。
6.1组织措施
1、 建立易燃、易爆物和强腐蚀介质管理制度。
2、 建立防火责任制，加强电气防火重点场所烟火管制，并设置禁止烟火标志。
3、 建立防火教育制，经常进行防火知识教育和宣传，提高各类人员防火自觉性。
4、 建立防火检查制，发现问题，及时处理。
5、 强化防火领导体制，建立防火队伍。
6.2技术措施
1、 合理配置、更换各种保护电器，对电器和设备的过载、短路故障进行可靠的保护。
2、 在电气装置和线路周围，不得堆放易燃、易爆和强腐蚀介质，不使用火源。
3、 在电气装置相对集中的场所，如变电所、配电室、发电机室等配置绝缘灭火器材等，并禁止烟火。
4、 加强电气设备“相-相”间和“相-地”间绝缘，防止闪烁。
5、 合理设置防雷装置，避免雷电直击，机器要有专人管理，使用完毕后要切断电源。
6、 建筑物各层外排栅施工梯处均须设置两个5kg的灭火器，楼层面积大于1000㎡的，须按每增加500㎡多设置两个5kg灭火器。
7、 现场保卫室、现场办公室、工具、用房等按每50㎡设置一个5kg的灭火器；材料仓、模板等易燃周转料堆放场按每50㎡设置两个5kg的灭火器。
9、 木材堆垛的面积不要过大，堆与堆之间应保持一定的距离。施工现场、加工作业场所和材料堆置场内的易燃、可燃杂物，应及时清理，做到下班前场地清洁。
10、必须在建筑楼层内、材料区、模板区设置灭火器位置旁同时设置消防水管。
11、严格执行用火申报审批制度，凡是电气焊及用明火处，要有灭火措施及设备，周围无易燃物，并有专人看管。
12、配电线路须按规定架设整齐，架空线应用绝缘导线，不得成束架空敷设或沿地明敷设，线路必须架离易燃物品，用电不得超负荷使用，停止使用的配电箱应切断电源，箱门上锁，宿舍、库棚内照明灯具不得大于60瓦。电线穿过可燃物或可燃墙壁应套上瓷管或塑料管。
13、施工现场不设油库、危险品库，少量油漆、涂料、稀料等使用的小型暂存处，须经保卫干事先批准，并有可靠的防火措施。
消防工具要有专人管理，并定期进行检查和试验，确保使用可靠。
14、班组工人宣传防火知识，进行防火教育，对违反防火规定和破坏设施的人员严加处罚。
15、立现场设防火领导小组，贯彻实施上级有关规定，统筹施工现场、生活区、材料堆放场地、仓库等消防安全工作，明确各级防火责任，定期与不定期开展防火检查，整治隐患。
16、施工现场不准吸烟。吸烟须到指定吸烟区，并在吸后熄灭烟头，在工棚内吸烟时，应将烟头和火柴梗放在有水的盆里。
17、钢筋安装需焊接部位的模板上要保证模板充分湿润，防止火花及焊渣掉落在模板上，导致模板起火。
7-1 对浇砼要求
本工程混凝土浇筑拟每次采用一台车泵送料，坍落度为150mm左右，直接将混凝土送到浇筑部位，管道临空，不应布置在浇注层模板上。出料口高度为300mm左右，避免过大的冲击力。卸料时不得堆料过高，要求均匀放料，采用振动棒进行振捣，其施工水平荷载取值为很小，取值2kN/m2，垂直荷载取值为4kN/m2，要求经计算模板体系安全。
浇注混凝土时，需要有木工随时跟踪加固支撑体系的强度。
高支模部位，梁高大于900mm的梁分层浇注，每层厚度为500mm，上下层浇注时间间隔应小于混凝土的初凝时间。浇注路线：顺着次梁方向，先浇筑梁，再浇板，待1.0h后又回来浇筑高支模部位，再浇注其他部位，再过1.0h后，回来浇注完毕高支模部位楼面，确保分层浇注质量。
浇注混凝土时，模板操作层临边需要围护，作业时，电线不得乱拉、拖地，要求在浇注前每幢楼先设置一个三级配电箱，施工过程中要求不少于两个电工跟踪施工，同时需要现场质安员旁站监督。做到施工有序，发现情况不对，应立即停工，将人员撤至安全地点，待查明原因或经处理完毕，确保在安全状态才能继续施工。
混凝土浇注时，工人应该佩带好劳动保护用品，包括安全帽、安全带和绝缘手套。
7-2 现场监测方法
在混凝土浇筑时，须有技术人员和木工跟踪管理，对于脚手架的支撑体系，在大梁交汇处下的部位要进行重点检查，由于浇筑混凝土时间短，主要是全程跟踪，靠目测结合实测数据，测量方法为：在梁下主龙骨上挂锤球，锤球下垂直地面上固定垂直标尺，在垂线上用签字笔作一细标志，并且读取标尺上最初资料（见附图），另外需要依靠建筑施工永久水平点作为参照点，测定地基下沉的数值，用水平仪在架外20m远处测量各个资料。当发现下沉值超过警戒值（警戒值为5mm，控制值为8mm；）时应立即停止上部施工，将人员撤离现场。在下部设立警戒线，组织人员进行加固。可在承载主龙骨中间增设一钢管立杆，减少主龙骨的跨度来满足承载力要求。
门式架立柱垂直度，在门式架体系搭设完毕为安装主龙骨前，通过在最顶层水平杆层上挂锤球校正立杆的垂直度，校正后要求垂直度不超过3mm，符合要求后通过扣件固定，测定并记录垂直度初始值；混凝土浇筑过程中，是通过电子经纬仪在20m开外进行测量，对于垂直度偏差明显的立柱重点测量，当发现垂直度偏差值超过超过原始数据10mm（警戒值）时进入应急状态，采取减轻上部施工活荷载，督促避免堆料过高措施进行缓解，如果垂直度偏差值接近控制值（偏差大于初始值20mm）时需要采取加固措施，如加立杆或剪刀撑。
8-1 概述
高支模施工危险源可能出现的安全事故为坍塌、物体打击、高处坠落、触电四种形式。
应急救援组织：公司法人（总经理）为工程应急救援工作的最高领导人，项目经理为应急救援工作的直接领导人。现场各管理人员为救援工作的执行者，现场还应该确定具体的经过培训的应急救援人员，救援工作应发动民工和群众的配合工作，并接受群众的监督。
应急预案现场项目部组织机构图
项目经理
项目主管
项目安全员
安全维护小组
施工组
器材组
施工班组
救援预备器材和物品应包括担架、绷带、止血药、氧气袋、防暑药等
当出现紧急情况或事故后，现场管理人员应马上停止作业部位的施工，将人员撤离到安全地带，且要求第一个立即报告项目经理，当出现一般事故（包括支撑体系的过大变形）的紧急情况时，项目经理应立即组织人员将作业人员撤离至安全地带，确定停止出现安全隐患部位的施工工作，并应在12小时内组织人员作好临时加固工作，避免事态扩大，项目经理应在半个钟头内电话报告公司质安科长和生产副总、甲方、监理单位负责人，生产副总应在12小时内电话汇报给公司法人和当地建设局安监站。事件发生后，应由公司技术部门在24小时内组织各专家及技术人员拟定下一步施工方案，确保方案实施达到安全状态后，才能恢复施工。当出现支撑体系坍塌等重大事故时，项目经理接到报告后，应立即电话报告公司质安科和生产副总、甲方、监理单位负责人，同时应积极组织人员进行抢救工作，及时拨打医院救助电话，生产副总应立即赶赴事故现场指挥救援工作，生产副总应在2小时内电话报告公司法人和当地建设局安监站，当抢救工作需要移动现场对象的，须要作好标志、绘制简图并作出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证、有条件的可以拍照和录相，并要求事故发生单位在24小时内写出书面报告逐级上报。
组织机构相关人员电话：
项目经理：
项目主管：
现场安全员：
经培训的救援人员：
施工员：
施工员：
8-2 五种事故的预防措施
坍塌——主要表现为模板坍塌、外脚手架坍塌、以及拆模过程中的坍塌，主要预防措施：
1、约束和教育工人按照规范操作，进行安全技术交底，对于重点危险源予以公示；
2、脚手架安装过程中应及时采取附墙措施，作好剪刀撑，模板安装过程中应及时拉水平杆和剪刀撑；
3、混凝土浇注时必须按照方案进行浇注，不得堆料过高造成负荷过大；
4、材料堆放不得超负荷；
5、大梁部位模板安装应进行重点检查，确保该部位受力合理和安装有据；
6、模板安装应及时控制好支架顶端自由端长度和上下拖的自由长度，不要因为构造原因疏忽造成体系失稳；
7、拆模过程中，应设专人看守和设置安全隔离区，作好安全技术交底，避免大面积坍塌。
物体打击——主要是模板安装过程中产生的物体打击，主要预防措施如下：
1、进行安全技术交底，告知物体打击的可能性无处不在，要求工人施工过程中必须戴好安全帽；
2、工人操作时，必须带好工具袋，不得随意放置；
3、在材料运输过程中，必须采用机械或人工传递，确保材料落到实处，不得抛接；
4、模板安装和拆除时，应设置隔离区，无关人员不得进入；
5、模板拆除后，必须检查，不得有悬挂模板或木枋未拆除；
6、脚手架上不得堆放过多材料。
高处坠落——主要预防措施：
1、进行安全技术交底，规范操作，带好必要的劳动保护用品，如安全带；
2、合理安排工序施工，尽量减少高处作业的机会；
3、对于临边、洞口必须作好防护措施；
4、工人操作时必须要求有可靠的操作平台。
触电——主要是模板机械加工和混凝土浇注，主要预防措施：
1、进行安全技术交底，注意安全交底；
2、电气操作必须是专人操作，要求持证上岗；
3、用电线路必须架空；
4、用电设备和电缆在使用前必须进行检查和验收，确保合格后方能使用；
5、工人操作必须穿戴好绝缘鞋和手套；
6、用电时避免雷雨天气；
7、电气线路的敷设必须采用“TN-S”系统，并经验收合格。
机械伤害——主要是模板加工机械和钢筋加工机械的伤害，主要预防措施：
1、进行安全技术交底，告知机械伤害的可能性和危害性；
2、对于需要使用的机械，在安装完毕后必须进行检查和验收，验收合格后方能使用；
3、设专人对机械进行定期保养和维护；
4、作好机械防护措施，比如锯木机的防护罩，钢筋加工场拉铁区设置安全防护挡板。
8-3 五种事故的应急措施
高支模施工危险源可能出现的安全事故为坍塌、物体打击、高处坠落、触电四种形式。
坍塌——当通过监测资料分析，体系稳定超过控制值时需要，对施工加强管理，选择合理施工工艺和工序，比如将外侧立杆增加斜支撑（对称增加抛撑），加强附墙措施，减小主龙骨跨度，将人员分散，严格控制堆料高度等卸荷办法减小位移，当接近警戒值时，需要立即停止该部位施工，采取加固措施后方能继续施工。
物体打击——支模阶段，需要对工人进行安全教育和安全交底，杜绝工人在体系下方走动，必须走动时，需要戴好安全帽，同时垂直正上方范围暂停施工，而且需要有人看护。
高处坠落——支模阶段需要搭设施工平台，支模完毕后，不拆除，作为浇注混凝土施工走道，工人佩带好安全帽和安全带。
触电——首先要求施工前，电气安装符合安全要求，当发现漏电事故，必须查请原因，重新接线，当出现触电事故，必须先断电，对触电者采取急救措施。
机械伤害——主要是锯木机的伤害，机械应设置防护罩，没有加工时应断开电源，锯大模板时应两人配合。当发生机械伤害事故时，应及时断开机械电源，先将受伤人员伤口先进行简单的止血和绑扎后及时送往就近的医院救治。
8-4 具体急救步骤
急救是对伤病员提供紧急的监护和就职，给伤病员以最大的生存机会，急救一定要遵循下述四个步骤：
调查事故现场，调查时要确保无任何危险，迅速使伤病员脱离危险场所，尤其在工地大型事故现场更是如此。
初步检查伤病员，判断神志、气道、呼吸循环是否有问题，必要时立即进行现场急救和监护，使伤病员保持呼吸道畅通，视情况采取有效的止血、止痛、防止休克、包扎伤口等措施，固定、保存好割断的器官或组织，预防感染。
呼救。应请人去拨打120呼叫救护车，现场施救一直坚持到救护人员或其它施救者到达现场接替为止。此时还应反映伤病员的病情和简单救治过程。
如果没有发现危及伤病员的体征，可作第二次检查，以免遗漏其它损伤、骨折和病变。这样有利于现场施行必要的急救和稳定病情，降低并发症状和伤残率。
8-5 具体急救方法
详见工程已编《安全施工应急预案》
9-1 地下梁板模板搭设计算
根据各部位的梁支模构造，地下室梁板选择WKL500×1000mm和400×700mm的梁进行验算， 700（包括700）高以下的梁按施工，700以上梁按WKL500×1000mm施工。楼板验算选择200mm厚板支模进行验算。顶托的允许承载力为20KN。
强度设计值及弹性模量参考值如下：
松木木枋：
抗剪强度设计值： fv=1.4 N/mm2
木枋弹性模量 E1=9000 N/mm2
抗弯强度设计值： fm=14 N/mm2
木枋荷重： 3.84N/m
18mm胶合板：
抗剪强度设计值：fv=1.2 N/mm2
抗弯强度设计值： fm=14 N/mm2
18mm厚胶合板 E2=6000 N/mm2
胶合板荷重：10KN/m3
φ48*3.5钢管，防止生锈对承载力的影响，降低等级使用，按φ48*3.0钢管：
抗弯强度 fm=205 N/mm2
抗压强度 fc =205 N/mm2
抗剪强度 fc =125 N/mm2
截面面积 A=424mm2
弯矩抵抗矩 W=4.49×103 mm3
钢管弹性模量 E3=2.05×105N/mm2
截面惯性矩 I=107760mm4
钢管荷重： 35N/m
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为4.7和5.3米，门架型号采用一个MF1219，一个MF1209，钢材采用Q235。
门架的宽度 b=1.22米，门架的高度 h0=1.93米， h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。
门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.2×1.9mm钢管。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
500×1000梁：次龙骨采用80×80mm方木，间距为200mm，跨距为1200mm，梁侧板立档采用80×80枋木，间距为200mm，顶托上用双钢管两根φ48×3.5作为主龙骨，下部支撑每榀门架之间的距离0.90m，，荷载通过顶托将荷载传递到支撑体系，侧模对拉螺栓为一道φ12@750，最下排螺栓离梁底400mm高。
1、梁底模板厚度验算，次龙骨间距取最大值200mm
(1) 计算荷载：
①模板自重 0.3*0.5=0.15KN/m
②砼自重 24*0.5*1=12KN/m
③钢筋自重 1.5*0.5*1=0.75KN/m
④振动荷载 2*0.5=1KN/m
荷载系数：
自重荷载系数 1.2
振动荷载系数 1.4
则设计竖向荷载为(按四跨连续梁取系数)：
q=16.9KN/m
查表KM=-0.121 KV=-0.620 KW=0.632
（2） 弯矩计算：
M=KMqL2=-0.121×16.9×0.22=-0.08KN.m
设底模板厚度为18mm
W=1/6bh2=1/6×500×182=27000mm3
σ= M/ W=-2.9N/mm2＜fm=14 N/mm2满足要求.
（3）剪力计算：
V= KV qL=-0.620×16.9×0.20=2KN
剪应力 τmax =3V/2bh=（3×2.6×103）/（2×500×18）=0.33N/mm2
抗剪强度fv =1.2 N/mm2 >0.33N/mm2 满足要求.
（4）挠度计算：
挠度计算不不考虑动载，故荷载组合取①+②+③=12.9KN/m
ωA=KWqL4/100EI=（0.967×12.9×2004）/[100×6000×（1/12×500×183）]=0.139mm<[ω]=200/400=0.5mm 满足要求
2、梁底枋木（次龙骨）的计算：（龙骨间距200mm，跨距1200mm）
计算简图如图
（1） 计算荷载：
梁底底模传来荷载：q=0.2*1*(24+1.5)*1.2+0.5*0.2*1.2+2.5*0.2*1.4=6.94KN/m
楼面板底模传来荷载：
F1=F2=0.2*(24+1.5)*0.5*0.2*1.2+0.5*0.2*0.5*1.2+2.5*0.5*0.2*1.4=1KN
支座反力：Ra=Rb=2.74KN
（2）弯矩计算
Mmax =pa+qcL/8*(2-c/L)
=1*0.35+6.94*0.5*1.2*（2-500/1200）/8 =1.17KN.m
Wh=1/6bh2=1/6×80×802=85333㎜3
fm=Mmax/ Wh=13.7N/mm2<[fm]=14N/mm2（满足要求）
（3）、抗剪强度验算：
Vmax=2.74KN
τmax=3 V max/2bh=（3×2740）/（2×80×80）=0.642N/mm2＜fv=1.4 N/mm2(满足要求)
（4）、挠度验算：
根据图乘法，跨中最大位移(只计算标准荷载)
ωmax=PaL2/24EI*(3-4*a2/L2)+qcL3/384EI*(8-4c2/L2+c3/L3 )
=0.81*103*350*12002/(24*9000*1/12*80*803)*(3-4*0.292)
+5.7*500*12003/(384*9000*1/12*80*803)*(8-4*0.412+0.413)
=0.83mm
ωmax =0.83mm<[ω]=L/400=1200/400=3mm（满足要求）
计算单元为荷载最不利情况，经计算次龙骨强度、刚度符合要求。
3、主龙骨的计算：
第二层龙骨采用双钢管两根φ48×3.5
弯矩抵抗矩 W=4.49×103 mm3
钢管弹性模量 E3=2.05×105N/mm2
截面惯性矩 I=107760mm4
它上部荷载有枋木自重，梁模板、钢筋、混凝土荷重，分项系数1.2。按四跨梁计算。
计算荷载：
次龙骨传来荷载：F=2.74KN
集中力密度较大，故简化为均布荷载q1=19*2.74/3.6=14.46KN/m
钢管自重：q2=1.2*0.035=0.042KN/m
q= q1+ q2=14.45+0.042=14.52KN/m
查表：KM=-0.121 KV=-0.620 KW=0.632
验算钢管主龙骨抗弯承载力：
Mmax= KM qL2=-0.121*14.45*0.92=-1.416KN.M
Wh=4490㎜3
fm=Mmax/Wh=1.57N/mm2<[fm]=205N/mm2（满足要求）
（3） 抗剪强度验算：
V= KV qL=-0.620*14.52*0.9=8.1KN
τmax=3 V max/2A=（3×8102）/（2×848）=14.8N/mm2＜fv=125N/mm2(满足要求)
挠度验算：
ω=KmqL4/100EI=0.632*12*10004/(100*2.05×105*2*107760)=1.7mm
ω=1.7mm<[ω]=L/400=2.25mm（满足要求）
经验算，钢管主龙骨的刚度、强度符合要求。
（5）、 顶托验算：
查《建筑施工脚手架实用手册》一个顶托允许荷载为20KN≥5.5*2.74+0.9*0.042KN=15.1KN，满足要求。
4、梁侧模板计算
立档间距为200mm，侧板按连续梁四跨计（取系数与底板同）设侧模板按18mm厚。
（1）计算荷载：
新浇砼对侧面压力标准值可采用下列二式，并取其中较小值。
F1=0.22rctoβ 1β2v1/2
F1=rcH
rc __ 砼重力密度KN/m3
to____ 新浇砼的初凝时间(h),可按实测确定.当缺乏数据时,可按to=200/(T+15)计算,(T为砼温度℃)
V___砼浇注速度m/h
H___砼侧压力计算位置处至新浇注砼顶面总高度(m)
β 1___外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用外加剂取1.2.
β2---砼坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm时,取0.85,50-90mm时取1.0,110-150时取1.15。
新浇砼坍落度为110mm～150mm,采用车泵泵送,砼温度为25℃,不掺缓凝外加剂取1.0,浇注速度2m/h,砼重力密度24KN/m3
F1=0.22×24×200/(25+15)×1.2×1.15×21/2=51.523KN/m2
F2=24×1=24KN/m2 (取F1、F2中较小值)
倾倒混凝土产生的水平荷载取4KN/m2
总荷载为24*1.2+1.4*4=34.4KN/m2（不考虑荷载设计值折减系数0.85）
侧压力化为线荷载q=34.4×1=34.4KN/m
（2）计算弯矩：
M=KMqL2=-0.121×34.4×0.22=-0.1665KN.m
选用侧模板为18×800
截面抵抗矩W=1/6bh2=1/6×800×182=40500mm3
σ= M/ W=-4.1N/mm2＜fm=14 N/mm2满足要求.
（3）剪力计算：
V= KV qL=-0.620×34.4×0.2=-4.2KN
剪应力 τmax =3V/2bh=（3×4.2×103）/（2×800×18）=0.44N/mm2
抗剪强度fv =1.2 N/mm2 >0.44N/mm2 满足要求.
（4） 挠度计算：
荷载组合总值为28KN/m
ωA=KWqL4/100EI=（0.632×28×2004）/[100×6000×（1/12×800×183）]
=0.12mm
[ω]=200/400=0.5mm>ωA=0.12mm 满足要求。
5、梁侧木枋的的验算
梁腰用两根Φ48*3.5钢管设一道水平楞夹牢,另在梁腰沿梁纵向每0.75米用一道对拉螺栓拉紧。
木枋设计荷载为： q=34.4*0.2=6.88KN/m
标准荷载为： 28*0.2=5.6KN/m
（按两跨连续梁计算）查表：KM=-0.125 KV=-0.625 Kw=0.521
弯矩计算：
M= KMqL2=0.125*6.88*0.42=0.138KN.m
σ= M/ W=0.138*106/(1/12*80*802)=3.234N/mm2<14 N/mm2
故抗弯满足要求。
剪力计算：
V= KVqL=0.625*6.88*0.475=2.04KN
τmax =V/bh=3*2.04*800/(2*80*80)=0.38N/mm2<[fv]=1.2 N/mm2
故抗剪满足要求。
刚度计算：
ωA=KWqL4/100EI=0.521*5.6*4004/(100*9000*1/12*80*803)=0.023mm
ωA=0.08mm<[ω]=L/400=400/400=1mm
故挠度满足要求。
6、对拉螺栓计算：
设对拉螺栓的水平间距为750mm，由34.4*0.4*0.75=10.32KN，采用M12（[N]=12.9KN），满足要求。在离梁底400mm高处设置最底一排对拉螺栓；水平间距为750mm。
7、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面主龙骨传递荷载。
（1）、每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1：
每架距内的构配件自重：
门架MF1219 1榀 0.224kN
门架MF1209 1榀 0.174kN
交叉拉杆 4副 4×0.040＝0.160kN
连接棒 2个 2×0.006＝0.012kN
合计 0.57 kN
每米高度模板支撑自重NGK1
NGK1＝0.57/（1.95＋0.9）＝0.2 kN/m
（2）、每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2
每架距内：
水平加固杆 6根 6×0.9×0.038＝0.205 kN
扣件 6个 2×0.0145＝0.087 kN
每米高度内附件产生的轴心力标准值NGK2
NGK2＝（0.20+0.087）/（1.95＋0.9）＝0.101 kN/m
（3）、主骨架传来的NGK3=15.1 KN
（4）、作用于一榀门架轴心力设计值N
N ＝ 1.2×｛1.5（NGK1＋NGK2）｝h＋∑NGK3
＝ 1.2×｛1.5×（0.20＋0.101）｝×（1.93＋0.914）＋15.1
＝16.6kN
（5）一榀门架稳定承载力设计值Nd计算：
Nd按下式计算：
N d ＝ φ·A·f
因门架MF1219和MF1209立杆均采用钢管φ42×2.5mm，A1＝310mm2，h0 ＝1930mm，I0 ＝ 6.08×104mm4；门架MF1219加强杆采用钢管φ26.8×2.5mm，I1＝1.42×104mm4，h1＝1536mm，则门架MF1219立杆换算截面惯性矩：
I = I0 + I1 h1 / h0 ＝ 6.08×104 ＋ 1.42×104×1536/1930 ＝ 7.21×104mm4
门架MF1219立杆换算截面回转半径i＇计算：
i＇＝ ＝ ＝15.25mm
门架MF1209立杆截面回转半径i计算：
i ＝（I0/A1）1/2 ＝（6.08×104/310）1/2 ＝14.01mm
根据脚手架高度H＝3.86m查规范 JGJ128—2000表5.2.1，
得调整系数k＝1.13
门架MF1219：λ1= k h0 / i＇= 1.13×1930/15.25 = 143
门架MF1209：λ2= k h0 / i = 1.13×900/14.01 = 72.6
查规范 JGJ128—2000表B.0.6得，
门架MF1219立杆稳定系数φ 1= 0.336
门架MF1209立杆稳定系数φ 2= 0.763
根据门架用钢材为Q235，由规范第5.2.1条知钢材强度设计值f = 205N/ mm2，门架MF1219的稳定承载力设计值为：
N =φ 1·A·f = 0.336×2×310×205×10 = 42.71 kN ＞N ＝16.6kN
门架MF1209的稳定承载力设计值为：
N =φ 2·A·f = 0.763×2×310×205×10 = 96.98 kN ＞N ＝16.6kN
即满足规范式N ＜N d，故此脚手架的稳定性满足规范要求。
（6）门架立杆地基承载力验算
因门架支承在50cm厚 C30钢筋混凝土地下室底板，并在立杆底座下垫150*150*20木板，所以，立杆处地基承载力按下式计算：
基础混凝土强度验算
由16.6*1000/（150*150）=0.74N/mm2≤12.5N/mm2，符合要求。
局部抗剪验算
[V]=0.07fcbh0=0.07*12.5*150*500/1000=65.625kN
V＜[V]，符合要求。
故此门架的立杆处地基承载力满足规范要求。
门架的宽度 b=1.22米，门架的高度 h0=1.93米， h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。
门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.2×1.9mm钢管。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
400×700梁：次龙骨采用80×80mm方木，间距为250mm，跨距为1200mm，梁侧板立档采用80×80枋木，间距为250mm，顶托上双钢管两根φ48×3.5为主龙骨，下部支撑每榀门架之间的距离0.90m，，荷载通过顶托将荷载传递到支撑体系。
1、梁底模板厚度验算，次龙骨间距取最大值250mm
(1) 计算荷载：
①模板自重 0.3*0.4=0.12KN/m
②砼自重 24*0.4*0.7=6.72KN/m
③钢筋自重 1.5*0.4*0.7=0.42KN/m
④振动荷载 2*0.4=0.8KN/m
荷载系数：
自重荷载系数 1.2
振动荷载系数 1.4
则设计竖向荷载为(按四跨连续梁取系数)：
q=9.8KN/m
查表KM=-0.121 KV=-0.620 KW=0.632
（2） 弯矩计算：
M=KMqL2=-0.121×9.8×0.252=-0.074KN.m
设底模板厚度为18mm
W=1/6bh2=1/6×400×182=21600mm3
σ= M/ W=-3.4N/mm2＜fm=14 N/mm2满足要求.
（3）剪力计算：
V= KV qL=-0.620×9.8×0.25=1.52KN
剪应力 τmax =3V/2bh=（3×1.52×103）/（2×400×18）=0.32N/mm2
抗剪强度fv =1.2 N/mm2 >0.32N/mm2 满足要求.
（4）挠度计算：
挠度计算不不考虑动载，故荷载组合取①+②+③=7.26KN/m
ωA=KWqL4/100EI=（0.967×7.26×2504）/[100×6000×（1/12×400×183）]=0.23mm<[ω]=250/400=0.625mm 满足要求
2、梁底枋木（次龙骨）的计算：（龙骨间距250mm，跨距1200mm）
计算简图如图
（1） 计算荷载：
梁底底模传来荷载：
q=0.25*0.7*(24+1.5)*1.2+0.5*0.25*1.2+2.5*0.25*1.4=6.38KN/m
楼面板底模传来荷载：
F1=F2=0.2*(24+1.5)*0.55*0.25*1.2+0.5*0.25*0.55*1.2+2.5*0.55*0.25*1.4=1.4KN
支座反力：Ra=Rb=2.67KN
（2）弯矩计算
Mmax =pa+qcL/8*(2-c/L)
=1.4*0.4+6.38*0.4*1.2*（2-400/1200）/8 =1.19KN.m
Wh=1/6bh2=1/6×80×802=85333㎜3
fm=Mmax/ Wh=13.9N/mm2<[fm]=14N/mm2（满足要求）
（3）、抗剪强度验算：
Vmax=2.67KN
τmax=3 V max/2bh=（3×2670）/（2×80×80）=0.625N/mm2＜fv=1.4 N/mm2(满足要求)
（4）、挠度验算：
根据图乘法，跨中最大位移(只计算标准荷载)
ωmax=PaL2/24EI*(3-4*a2/L2)+qcL3/384EI*(8-4c2/L2+c3/L3 )
=1.29*103*400*12002/(24*9000*1/12*80*803)*(3-4*0.332)
+5.2*400*12003/(384*9000*1/12*80*803)*(8-4*0.332+0.333)
=0.35+0.39
=0.74
ωmax =0.74mm<[ω]=L/400=1200/400=3mm（满足要求）
计算单元为荷载最不利情况，经计算次龙骨强度、刚度符合要求。
3、主龙骨的计算：
第二层龙骨采用双钢管两根φ48×3.5
弯矩抵抗矩 W=4.49×103 mm3
钢管弹性模量 E3=2.05×105N/mm2
截面惯性矩 I=107760mm4
它上部荷载有枋木自重，梁模板、钢筋、混凝土荷重，分项系数1.2。按四跨梁计算。
计算荷载：
次龙骨传来荷载：F=2.67KN
集中力密度较大，故简化为均布荷载q1=15.4*2.67/3.6=11.4KN/m
钢管自重：q2=1.2*0.035=0.042KN/m
q= q1+ q2=11.4+0.042=11.44KN/m
查表：KM=-0.121 KV=-0.620 KW=0.632
验算钢管主龙骨抗弯承载力：
Mmax= KM qL2=-0.121*11.44*0.92=-1.12KN.M
Wh=4490㎜3
fm=Mmax/Wh=134N/mm2<[fm]=205N/mm2（满足要求）
（3） 抗剪强度验算：
V= KV qL=-0.620*11.44*0.9=6.36KN
τmax=3 V max/2A=（3×4743）/（2×2×424）=11.25N/mm2＜fv=125N/mm2(满足要求)
挠度验算：
ω=KmqL4/100EI=0.632*10.5*10004/(100*2.05×105*2*107760)=1.49mm
ω=1.49mm<[ω]=L/400=2.25mm（满足要求）
经验算，钢管主龙骨的刚度、强度符合要求。
（5）、 顶托验算：
查《建筑施工脚手架实用手册》一个顶托允许荷载为20KN≥4.6×2.67+0.042×0.9KN =12.3KN，满足要求。
4、梁侧模板计算
立档间距为250mm，侧板按连续梁四跨计（取系数与底板同）设侧模板按18mm厚。
（1）计算荷载：
新浇砼对侧面压力标准值可采用下列二式，并取其中较小值。
F1=0.22rctoβ 1β2v1/2
F1=rcH
rc __ 砼重力密度KN/m3
to____ 新浇砼的初凝时间(h),可按实测确定.当缺乏数据时,可按to=200/(T+15)计算,(T为砼温度℃)
V___砼浇注速度m/h
H___砼侧压力计算位置处至新浇注砼顶面总高度(m)
β 1___外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用外加剂取1.2.
β2---砼坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm时,取0.85,50-90mm时取1.0,110-150时取1.15。
新浇砼坍落度为110mm～150mm,采用车泵泵送,砼温度为25℃,不掺缓凝外加剂取1.0,浇注速度2m/h,砼重力密度24KN/m3
F1=0.22×24×200/(25+15)×1.2×1.15×21/2=51.523KN/m2
F2=24×0.7=16.8KN/m2 (取F1、F2中较小值)
倾倒混凝土产生的水平荷载取4KN/m2
总荷载为16.8*1.2+1.4*4=25.76KN/m2（不考虑荷载设计值折减系数0.85）
侧压力化为线荷载q=25.76×0.7=18KN/m
（2）计算弯矩：
M=KMqL2=-0.121×18×0.252=-0.136KN.m
选用侧模板为18×500
截面抵抗矩W=1/6bh2=1/6×500×182=27000mm3
σ= M/ W=-5.0N/mm2＜fm=14 N/mm2满足要求.
（3）剪力计算：
V= KV qL=-0.620×18×0.25=-2.97KN
剪应力 τmax =3V/2bh=（3×2.97×103）/（2×800×18）=0.3N/mm2
抗剪强度fv =1.2 N/mm2 >0.3N/mm2 满足要求.
（4） 挠度计算：
荷载组合总值为18.2KN/m
ωA=KWqL4/100EI=（0.632×18.2×2504）/[100×6000×（1/12×500×183）]
=0.3mm
[ω]=250/400=0.625mm>ωA=0.3mm 满足要求。
5、梁侧木枋的的验算
梁板处用80×80木枋支撑。
木枋设计荷载为： q=25.76*0.25=6.4KN/m
标准荷载为： 18.2*0.25=4.55KN/m
（按一跨梁计算）查表：KM=0.125 KV=-0.5
弯矩计算：
M= KMqL2=0.125*6.4*0.52=0.2KN.m
σ= M/ W=0.2*106/(1/12*80*802)=4.8N/mm2<14 N/mm2
故抗弯满足要求。
剪力计算：
V= KVqL=0.5*6.4*0.5=1.6KN
τmax =V/bh=3*1.6*1000/(2*80*80)=0.375N/mm2<[fv]=1.2 N/mm2
故抗剪满足要求。
刚度计算：
ωA=5qL4/384EI=5*4.55*5004/(384*9000*1/12*80*803)=0.12mm
ωA=0.12mm<[ω]=L/400=500/400=1.25mm
故挠度满足要求。
7、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面主龙骨传递荷载。
（1）、每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1：
每架距内的构配件自重：
门架MF1219 1榀 0.224kN
门架MF1209 1榀 0.174kN
交叉拉杆 4副 4×0.040＝0.160kN
连接棒 2个 2×0.006＝0.012kN
合计 0.57 kN
每米高度模板支撑自重NGK1
NGK1＝0.57/（1.95＋0.9）＝0.2 kN/m
（2）、每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2
每架距内：
水平加固杆 6根 6×0.9×0.038＝0.205 kN
扣件 6个 2×0.0145＝0.087 kN
每米高度内附件产生的轴心力标准值NGK2
NGK2＝（0.20+0.087）/（1.95＋0.9）＝0.101 kN/m
（3）、主骨架传来的NGK3=8.1KN×2＝16.1 KN
（4）、作用于一榀门架轴心力设计值N
N ＝ 1.2×｛1.5（NGK1＋NGK2）｝h＋∑NGK3
＝ 1.2×｛1.5×（0.20＋0.101）｝×（1.93＋0.914）＋12.3
＝13.8 kN
（5）一榀门架稳定承载力设计值Nd计算：
Nd按下式计算：
N d ＝ φ·A·f
因门架MF1219和MF1209立杆均采用钢管φ42×2.5mm，A1＝310mm2，h0 ＝1930mm，I0 ＝ 6.08×104mm4；门架MF1219加强杆采用钢管φ26.8×2.5mm，I1＝1.42×104mm4，h1＝1536mm，则门架MF1219立杆换算截面惯性矩：
I = I0 + I1 h1 / h0 ＝ 6.08×104 ＋ 1.42×104×1536/1930 ＝ 7.21×104mm4
门架MF1219立杆换算截面回转半径i＇计算：
i＇＝ ＝ ＝15.25mm
门架MF1209立杆截面回转半径i计算：
i ＝（I0/A1）1/2 ＝（6.08×104/310）1/2 ＝14.01mm
根据脚手架高度H＝3.86m查规范 JGJ128—2000表5.2.1，
得调整系数k＝1.13
门架MF1219：λ1= k h0 / i＇= 1.13×1930/15.25 = 143
门架MF1209：λ2= k h0 / i = 1.13×900/14.01 = 72.6
查规范 JGJ128—2000表B.0.6得，
门架MF1219立杆稳定系数φ 1= 0.336
门架MF1209立杆稳定系数φ 2= 0.763
根据门架用钢材为Q235，由规范第5.2.1条知钢材强度设计值f = 205N/ mm2，门架MF1219的稳定承载力设计值为：
N =φ 1·A·f = 0.336×2×310×205×10 = 42.71 kN ＞N ＝13.8kN
门架MF1209的稳定承载力设计值为：
N =φ 2·A·f = 0.763×2×310×205×10 = 96.98 kN ＞N ＝13.8kN
即满足规范式N ＜N d，故此脚手架的稳定性满足规范要求。
（6）门架立杆地基承载力验算
因门架支承在50cm厚 C30钢筋混凝土地下室底板，并在立杆底座下垫150*150*20木板，所以，立杆处地基承载力按下式计算：
基础混凝土强度验算
由13.8*1000/（150*150）=0.61N/mm2≤12.5N/mm2，符合要求。
局部抗剪验算
[V]=0.07fcbh0=0.07*12.5*150*500/1000=65.625kN
V＜[V]，符合要求。
故此门架的立杆处地基承载力满足规范要求。
200mm楼板：次龙骨采用80×80木枋，间距为400mm，用一根80*80木枋或一根φ48*3.5的钢管作为主龙骨通过顶托将荷载传递到支撑体系。
底模的验算
① 楼板面板的计算资料：最大支撑间距1200mm；砼楼板厚度200mm；搁栅间距400mm；设夹板模板最小宽度为200mm、厚度18mm夹板计算。砼容重24KN/m³。
② 荷载计算
恒载： 200mm厚新浇砼板自重 24×0.2= 4.8KN/m2
楼板的模板自重 0.5K N/m2
砼中钢筋的自重 1.1×0.2= 0.22KN/m2（查建筑施工手册）
5.52KN/m2
活载: 施工荷重 2.5KN/m2
③ 强度验算
次龙骨的间距为400mm,故采用四跨等跨连续梁的计算图:
模板的强度设计值及弹性模量，查表如下：
抗弯强度 fm=14N/mm2
抗剪强度 fv =1.2 N/mm2
弹性模量 E=6×103N/ mm2
板宽200mm,则把面荷载化为线性均布荷载:
恒载：q1= 0.2×5.52×1.2 =1.325KN/m.（恒载系数1.2）
活载：q2=0.2×2.5×1.4 =0.7KN/m. （活载系数1.4）
M=KmqL2 =0.077×(1.325+0.7)×0.42 =0.0275KN.m
木模板的净截面抵抗矩为 Wx=1/6bh2 =1/6×200×182 = 10800mm3
&= M / Wx=0.0275×10 6/10800=2.5N/mm 2＜fm= 14N/mm 2（木模板抗弯强度）
剪力计算：
V= KV qL=-0.620×2×0.4=0.496KN
剪应力τmax =3V/2bh=（3×0.496×103）/（2×200×18）=0.2N/mm2
抗剪强度fv =1.2 N/mm2 >0.2N/mm2 满足要求.
∴ 木模板安全
④ 挠度验算
木板的截面惯性矩: Ix=1/12bh 3 =1/12×200×18 3 =0.972×105 mm4
木模板的弹性模量E=6000 N/mm 2
则 ω=5qL4/384E IX= 5×1.1×400 4/(384×6000×0.972×105)=0.629mm
小于容许挠度L/400=1。刚度满足要求。
由于板厚为200mm，荷载很小，不管用80*80木枋做次龙骨，还是主龙骨，都能够满足刚度、强度要求。
