目 录
一、工程概况…………………………………………………………………………2
（一）危险性较大的分部分项工程概况…………………………………………………2
（二）施工平面布置图……………………………………………………………………2
（三）施工要求……………………………………………………………………………2
（四）技术保证措施………………………………………………………………………4
二、编制依据…………………………………………………………………………5
三、施工计划…………………………………………………………………………5
（一）施工进度计划……………………………………………………………………5
（二）材料准备……………………………………………………………………6
（三）设备计划………………………………………………………………………6
四、施工工艺技术………………………………………………………………………6
（一）技术参数……………………………………………………………………6
（二）工艺流程…………………………………………………………………8
（三）施工方法…………………………………………………………………8
（四）检查验收……………………………………………………………9
五、施工安全保证措施…………………………………………………………………10
（一）组织保障……………………………………………………………………10
（二）技术措施……………………………………………………………………11
（三）应急预案……………………………………………………………………12
（四）监测监控………………………………………………………………………17
六、劳动计划……………………………………………………………………18
（一）专职安全管理人员………………………………………………………………18
（二）特种作业人员……………………………………………………………………18
七、高支模计算……………………………………………………………………18
一、工程概况
新四军黄桥战役纪念馆工程位于泰兴市黄桥镇致富北路西侧、北环路南侧。
本工程结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构。设计使用年限100年。地震设防烈度为六度。耐火等级为一级。
结构层次：1#馆：半地下室一层，地上四层；2#、3#、4#馆：框架二层；接待中心：框架三层；
建筑面积：1#馆：11069.71m2，占地面积：2678.62m2；2#、3#馆：1901.26m2，占地面积：950.63*2=1901.26m2；4#馆：1510.28m2，占地面积：1124.81m2；接待中心：2438.41m2，占地面积：1123.05m2；总工期：398天。
（一）、危险性较大的分部分项工程概况
本工程危险性较大部位主要为：
（1）1#馆走道架空层位置，7-8轴交A-G轴，层高19.5m，跨度为17.4m×27.6m，板厚为150，梁截面面积分别为：450×1500、400×1200；
（2）1#馆5-7轴交D-E轴及8-10轴交D-E轴,一至四层架空板,层高24.9m,板厚140,跨度12.3m×8.4m；
（3）4#馆演播厅，D-G轴交3-8轴间，层高14.4m，跨度18.6m×16.5m，板厚110，梁截面面积为400×1500，最大梁跨度18.6m，按1#馆梁板支撑体系施工；
（4）旅游接待中心，3-5轴交D-G轴间，一至二层大厅，跨度13.2m×19.8m，板厚120，最大梁截面300×900，最大梁跨度13.2m，层高9m；
为了保证本项目模板支撑系统的施工质量，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，根据《江苏省支撑模板系统施工安全管理办法》的规定，特编制本高支撑模板系统专项施工技术方案。
（二）、施工平面布置图
施工现场平面布置图附后。
（三）、施工要求
（1）材料质量要求
选用Φ48国标钢管作为支撑，模板选用标准1220*2440*15多层板作为梁及板的面板，选用截面为100*100、50*100方木的作为龙骨，含水率不得大于18%，保证规格一致、平整，平直度控制在1/1000以内。
选用符合国家及行业标准的扣件及U托作为连接支撑体系的构件，方木及支撑不得有弯曲变形、裂缝、腐烂现象。用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。
堆放模板的场地要平整夯实，场地范围要有明显区分标志，并按防火要求设置防火器材；模板进场后应区分不同规格码放整齐。木工加工机械要按指定位置设置，并应有防噪音等环保措施。
（2）模板支撑系统相关要求
A、模板支撑体系施工必须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011的有关要求；
B、保证结构的形状尺寸及相互位置的准确。
C、梁及楼板使用新板已周转一次板材。保证模板支撑具有足够的强度、刚度和稳定性，能够承受新浇砼质量和侧压力，以及考虑施工时各种荷载。
D、支撑系统应支承在坚实的基面上，使其不能下沉，保持稳定。
E、安装构造简单，装拆方便，不妨碍钢筋绑扎，并缝合严密，保证砼浇捣时无漏浆现象。
F、模板长向拼接应错开布置，以增强模板的整体刚度。
G、根据模板的荷载和部位的刚度布置支撑系统。
H、当跨度大于4m时模板应起拱,起拱高度宜为全跨长度的3/1000，次梁不起拱。
（3）模板安装基本要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。
1）主控项目
A、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
B、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
2）一般项目
A、模板安装应满足：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
B、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
C、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合相应规定。
（四）、技术保证措施
（1）组织措施
A、严格执行ISO9002质量标准，按程序文件进行质量管理，按作业指导书进行操作。
B、加强技术管理，明确岗位责任制，做好技术交底，还应组织各班组召开技术交底会，对本项目施工难点进行讲解。
C、工程技术人员在工序开工前将各工序部位的模板安装图详细绘出，工人按图施工，质检员严格按图检查验收。
D、设立专门的测量放线小组，测量仪器及工具事先检查、定期校正。保证支撑体系的垂直及标高正确。
E、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后按规定进行办理验收。
F、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。
（2）主要技术保证措施
A、施工安装前，先检查模板、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。
B、在钢管脚手架支撑下部位加设底座，使楼板能满足承载力要求。
C、可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过规定长度，要安装足够的交叉支撑，钢管脚手架的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管脚手架不产生位移。
D、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。
E、模板加工时，所有切割面板裁口，要求挂线上锯，下锯后刨平刨直，裁口必须刷901封口胶，以防模板吸水变形。柱、梁顶板模板板缝必须粘贴密封条，以防止板缝漏浆，力求达到清水混凝土效果。
F、螺栓孔的排布要纵横对称，有一定的规律性和装饰性，受力均匀。并得到建筑师和工程师认可。
G、楼板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。
H、板模按规定起拱。
I、支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。
J、扣件螺栓拧紧力矩为40—60N·m。
K、梁、板模板支撑必须在砼强度达到设计强度的100%才能拆除。
二、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011；
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 128-2000；
《木结构设计规范》GB 50005-2003；
《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008；
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；
《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社；
《建筑施工工艺标准》中国建筑工业出版社；
《江苏省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》；
《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》建质[2009]87号。
《新四军黄桥战役纪念馆施工图》
《新四军黄桥战役纪念馆施工组织设计》
三、施工计划
（一）施工进度计划
1、1#馆两处高支模施工区域计划于2012年4月10日左右实施，并随着结构的施工流水插入搭设，计划于2012年5月10日完成全部高支模施工。
2、4#馆高支模施工区域计划于2012年4月15日左右实施，并随着周边结构的施工流水插入搭设，计划于2012年4月30日完成全部高支模施工。
3、旅游接待中心高支模施工区域计划于2012年4月8日左右实施，并随着周边结构的施工流水插入搭设，计划于2012年4月15日完成全部高支模施工。
（二）材料准备
按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。
| 材料名称 | 规格 | 单位 | 数量 | 备注 |
| 钢管 | DN48/6m | 根 | 7000 | 已进场 |
| 钢管 | DN48/4m | 根 | 3500 | 已进场 |
| 钢管 | DN48/1.5m | 根 | 3000 | 已进场 |
| 扣件 | 综合 | 个 | 20000 | 已进场 |
| 方木 | 100*100 | 根 | 2000 | 已进场 |
| 方木 | 50*100 | 根 | 3500 | 已进场 |
| 多层板 | 1220*2440*15 | 张 | 1000 | 已进场 |
| 备注：具体材料根据现场实际使用情况再作调整。 | ||||
（三）设备计划
| 序号 | 机械设备
名称 |
型号
规格 |
单位 | 数量 | 生产能力 | 进场时间 |
| 1 | 塔 吊 | QTZ40 | 台 | 2 | 良好 | 已进场 |
| 2 | 塔 吊 | ST6014 | 台 | 1 | 良好 | |
| 3 | 木工电刨 | MB510A | 台 | 5 | 良好 | 已进场 |
| 4 | 木工电锯 | MJ104 | 台 | 5 | 良好 | 已进场 |
| 5 | 手提锯 | 台 | 4 | 良好 | 已进场 | |
| 备注：其它所需设备根据现场情况再作调整。 | ||||||
四、施工工艺技术
（一）技术参数
1、基本参数
根据本工程特点，确定高支模部位梁、板采用18mm厚多层板，支撑体系上层龙骨采用50×100木方，下层龙骨采用100×100方木（或Φ48×3.2mm焊接钢管），内部支架采用Φ48×3.2mm焊接钢管搭设满堂架，立柱顶端采用U型顶托进行高度调节（顶托螺杆高度不能超过150mm）。根据梁截面积数据及楼板厚度，确定如下支撑体系：
（1）、梁模板
A、截面H≤1500mm的梁，立杆横向间距600mm，纵向间距600mm，步距≤1500mm，横向龙骨（第一层龙骨，50×100，平行于梁截面）间距不大于250mm，方木搁置在下部支撑体系的二层龙骨上，二层龙骨间距不大于600mm，梁侧支撑采用50×100方木，间距不大于300mm。
B、截面H≤900mm的梁，立杆横向间距600mm，纵向间距900mm，步距≤1500，横向龙骨（第一层龙骨，50×100mm，平行于梁截面）间距不大于300mm，方木搁置在下部支撑体系的二层龙骨上，二层龙骨间距不大于600mm，梁侧支撑采用5*100方木，间距不大于300mm。
C、对高度大于800mm的梁，设置对拉螺杆：按照首排距离梁底200mm，顶排距板底小于300mm，沿高度及纵向间距500mm设置。
（2）板模板
楼板模板支撑体系，采用Φ48×3.2mm钢管，横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=按实际高度设置，不超过1.5m。
（3）1#馆、4#馆，支撑体系在地下室顶板上，地下室顶板支撑不拆除。旅游接待中心高跨部分支撑体系基础需平整夯实，C20混凝土硬化地面，厚150。
2、其它构造要求
A、梁底立杆上部扣件采用双扣件。
B、板底、梁底及立杆底部纵横方向设置扫地杆（为上下各第一道），高度不能超过200mm，立杆底部第二道水平杆离底部不大于1.5m。
C、剪刀撑设置：在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于 5m），由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。同时在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，扫地杆的设置层也应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m～5m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为450 -600，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为450 -600，剪刀撑斜杆的接长应符合相应要求。
D、当层高在 8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于 20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
（二）工艺流程
1、梁模板安装工艺流程：弹出轴线及标高线→搭设梁底支架→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装竖向背塄、加固横管及对拉螺栓→复核梁模尺寸位置并安装斜撑→与相邻模板连接。
2、板模板安装工艺流程：搭设支架→安装主龙骨→安装次龙骨→调整模板下皮标高→铺设面板→预检。
3、拆除工艺流程：先装后拆，后装先拆原则。
（三）施工方法
1、框架柱拆模后在底板砼上弹出轴线，并在柱身上弹出50线及轴线，在地面弹出梁位置线，立杆下垫厚5cm，宽30cm通长木板，根据梁位置线、标高控制线及设定的技术参数搭设梁模板支撑体系，安装U型托，调整好U型托的高度，铺设龙骨。
2、根据标高架设梁底板，本工程因梁跨度较大考虑按跨度的3/1000起拱，楼板随梁，悬臂梁自由端上拱4/1000mm。
3、梁模板支撑体系确定后，根据设定的技术参数搭设板支撑体系，安装U型托，调整好U型托的高度，铺设龙骨，所有拼缝下面都必须有方木，板铺设时从一端开始，板缝间采用不干胶条粘贴。
4、支撑立杆纵横向间距按计算书满足要求的前提下加密加强。
5、模板用过后，要及时清理，用时刷脱模剂，坏损的模板不可再用在工程上，保证打出的砼成清水型。
6、因本过程在施工过程中考虑竖向构件先浇筑，因此考虑采用钢管连接使支撑体系与先浇筑砼柱进行可靠连接。
（四）检查验收
1、主控项目
（1）安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板尖具有承受上层荷载的承载能力，立柱铺设配套底座。
（2）涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
（3）钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。
（4）有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。
2、一般项目
（1）模板安装的一般要求，观察检查。
A、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；
B、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；
C、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
（2）模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表面质量的，粗糙、麻面。观察检查。
（3）本工程现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的3‰。水准仪、拉线和尺量检查。
（4）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。
（5）现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。
（6）模板安装的允许偏差应符合下表中规定。
| 一
般 项 目 |
预埋件、预留孔偏差 | 预埋钢板中心线位置（mm） | 3 | |
| 预埋管、预留孔中心线位置（mm） | 3 | |||
| 插筋 | 中心线位置（mm） | 5 | ||
| 外露长度（mm） | +10，0 | |||
| 预埋螺栓 | 中心线位置（mm） | 2 | ||
| 外露长度（mm） | +10，0 | |||
| 预留洞 | 中心线位置（mm） | 10 | ||
| 尺寸（mm） | +10，0 | |||
| 模板安装 | 轴线位置（mm） | 5 | ||
| 允
许 偏 差 |
底模上表面标高（mm） | ±5 | ||
| 截面内部尺（mm） | 基础 | ±10 | ||
| 柱、墙、梁 | +4，-5 | |||
| 层高垂直度（mm） | 不大于5m | 6 | ||
| 大于5m | 8 | |||
| 相邻两扳表面高低差（mm） | 2 | |||
| 表面平整度（mm） | 5 | |||
3、模板拆除
（1）、主控项目
A、底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求。
B、检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100%。
（2）、一般项目
A、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受操作。
B、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。
五、施工安全保障措施
（一）组织保障措施
本工程施工应认真贯彻国家有关安全生产法规，劳动保护条例，切实做到安全生产，文明施工，杜绝各类事故的发生。项目上建立以项目经理为首，由现场安全科、技术科、工程部、质量部、各队长、班组长等各方面的管理人员组成现场安全管理领导小组。
现场安全管理领导小组
安保部
工程部
技术部
质量
各作业队和分包单位负责人
（二）技术措施
1、高支模施工的洞口临边如果无排栅的须设置安全护栏，高度不少于1.2m，护栏内满铺度目安全网。
2、加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。门式钢脚手架支顶搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格持证上岗的专业架子工。
3、进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。
4、使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。
5、施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。
6、水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。
7、钢管立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管。
8、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.M。
9、柱边立杆与柱距离不大于250mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。
10、拆除模板，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后折，后装先折原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。
11、水平杆、剪刀撑，应与钢管立杆同步拆除，不得提前拆除。
12、拆下的模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。
13、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。
14、输送至地面的所有模板、枋木、扣件、钢管等物体，应按类堆放整理。
15、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。
16、临边支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。
17、高支模搭设，拆除和混凝土浇筑期间无关人员不得进入高支模底下。
18、严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。
19、严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置灭火器材。
20、需要进行叫焊施工作业，必须有专业人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。
21、施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支顶上，如确实施工需要架设的电线，必须用有效的绝缘器材进行安装。电器设备，必须 有防雨、防漏电措施。施工现场使用照明灯具要遵守有亲关安全规定。
（三）应急救援预案
1、安全事故应急救架构
项目经理：朱益民
组长：周吉鹏 副组长：张广军
组员：成根华、何达泉、卢海兵、何雨田、梁建华
2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人胶事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措放施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本个企业安全生产负责人，及请求救援。
3、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受作情况、骨折和出血上进行处理：
3.1发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受作情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
3.2出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧 ，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
3.3发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等 覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
3.4发现作者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血客。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等 ，在无材料要情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
3.5遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，江注意保暖。正确的现场止血处理措施：
A、一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。
B、加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
C、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等 ，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢同出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。
D、动用最快的交通工具或其他措施，及把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口听情况。
4发生支模坍塌应急救援：
4.1施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。保持出入口畅通。
4.2在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
4.3 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
4.4 在坍塌过程中不要盲目抢 险，有危及用电安全的，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。
4.5 现场急救处理：
A、尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。
B、伤脚制动，可用夹板等简单托持伤脚。
C、伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。
D、如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。
E、迅速转往医院。
F、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。
G、按规定上报有关主管部门请求救援。
5、触电事故救援
5.1 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，脱离电源的基本方法有：
A、将出事附倾家荡近电源开关刀拉掉、或将电源插头拨掉，以切断电源。
B、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。
C、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。
D、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。
E、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。
F、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8—10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8—10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。
5.2 在使触电者脱离电源时应注意的事项：
A、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。
B、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。
C、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。
D、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。
E、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。
F、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静臣休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
G、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。
H、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：
a、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。
b、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道畅通。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16-18次为宜。
c、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压后脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60-80次。在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。
6、火灾事故的预防及其应急措施
6.1 注意事项
A、施工现场防火工作认真贯筑“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。
B、对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。
C、施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。
D、现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。
E、按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每层设直径为50mm的消防结合，配备一条长度为20m的消防水带。
F、电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。
G、易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。
H、火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。对主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。
6.2 演练要求：
为了使应急预案在实践中得到正确运用，各单位应安排时间按照应急预案计划要求进行演练。实地演练的次数应根据单位的具体情况和生产任务而定。一般要求每年应不少于一次，演练的时间可根据季节变化或节假日前等情况来确定，通常可安排在冬、夏季到来之前。
（1）演练形式
A、模拟操场训练：按接警、出动、分工配合以及临时处理等综合动作演练，检验是否符合应急方案的要求。
B、模拟实战训练，即按接警出现到现场按照实距要求出水、泡沫、1211灭火，同时进行抢救和疏散物资的训练。
C、演练的范围可分整个单位综合性演练、或分部位、分段（片）开展演练。
（2）演练注意事项
A、演练前必须做到有计划，有步骤，有组织，做到参演人员明确演练任务、方法和要求。
B、要选择适当时间，尽量不要影响施工现场的正常工作和生产秩序。
C 、要点火演练的，必须采取完善的完全措施。
7、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。
（四）监测监控
项目部将在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。
1、监测项目：支架沉降、位移和变形。
2、测点布设：在1/2梁板跨位置，每个监测剖面布设三个支撑位移变形监测点。
3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80%这段时间，每隔半天测量一次。
4、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。
5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。
六、劳动计划
（一）专职安全员配备情况
根据本工程特点将组织以项目专职安全员为主的安全生产管理人员，具体为专职安全员2人。
（二）拟投入的其他特种作业人员如下：
| 名 称 | 数量（人） | 备 注 |
| 管理人员 | 8 | 具体有相应资质 |
| 各栋号安全负责人 | 4 | 经公司及项目部共同培训合格 |
| 架子工 | 40 | 根据工程实际情况增减作业人员 |
| 木工 | 80 | 根据工程实际情况增减作业人员 |
七、高支模计算书
新四军黄桥战役纪念馆工程；工程建设地点：位于泰兴市黄桥镇致富北路西侧、北环路南侧；属于框架结构；1#馆地上4层；地下1层；建筑高度：29.1m；层高：7.8m+6.3m+5.4m+5.4m；建筑面积：11069.71m2；2#3#馆地上2层；建筑高度：13.8m；层高：6.3m+6.3m；建筑面积：1901.26m2，4#馆地上2层；建筑高度：15.6m；层高：6.3m，局部11.4m；建筑面积：1510.28m2，旅游接待中心，建筑高度：13.9m；层高：4.5m+4.5m+3.9m；建筑面积：2438.41 m2，总工期：398天。
本工程由泰兴市黄桥镇人民政府建设，泰兴市同创设计院设计，常州市基础工程公司地质勘察，江苏建业恒安工程项目管理有限公司监理，江苏中兴建设有限公司组织施工；由朱益民任项目经理，蒋勇剑担任技术负责人。
本工程高支模部位主要为：
（1）1#馆走道架空层位置，7-8轴交A-G轴，层高19.5m，跨度为17.4m×27.6m，板厚为150，梁截面面积分别为：450×1500、400×1200；
（2）1#馆5-7轴交D-E轴及8-10轴交D-E轴,一至四层架空板,层高24.9m,板厚140,跨度12.3m×8.4m；
（3）4#馆演播厅，D-G轴交3-8轴间，层高14.4m，跨度18.6m×16.5m，板厚110，梁截面面积为400×1500，最大梁跨度18.6m；
（4）旅游接待中心，3-5轴交D-G轴间，一至二层大厅，跨度13.2m×19.8m，板厚120，最大梁截面300*900，最大梁跨度13.2m，层高9m。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
（一）1#馆19.5m高梁、板模板(扣件钢管架)计算书
A、梁450×1500（400*1200梁根据450×1500梁参数施工）
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：1.50；
混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：19.50；梁两侧立杆间距(m)：0.90；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：2；
采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：红皮油松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底纵向支撑根数：3；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量：4；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm，900mm，1200mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；
计算跨度: l = (1500-150)/(4-1)= 450mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×9.638×[(1500-150)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(1500-150)/(4-1)]2= 2.55×105N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(1500-150)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(1500-150)/(4-1)]/1000=6.132 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.55×105 / 3.33×104=7.6N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =7.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm；
l--计算跨度: l = [(1500-150)/(4-1)]=450mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.638×[(1500-150)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105) = 1.338 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1500-150)/(4-1)]/250 = 1.8mm；
面板的最大挠度计算值 ν=1.338mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.8mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 6.132/0.500= 12.263kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.307 kN·m，最大支座反力 R= 6.745 kN，最大变形 ν= 0.229 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.07×105/6.40×104 = 4.8 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.229mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.745kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×5.078=10.16cm3；
I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.674 kN·m，最大支座反力 R= 6.756 kN，最大变形 ν= 0.382 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 6.74×105/1.02×104 = 66.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =66.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.382 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.382mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 600×20×20/6 = 4.00×104mm3；
I = 600×20×20×20/12 = 4.00×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.50+0.50]×0.60×0.90=25.110kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60×0.90=3.024kN/m；
q=25.110+3.024=28.134kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.125ql2= 0.125×28.134×2252=1.78×105N·mm；
RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×25.11×0.225+0.437×3.024×0.225=2.416kN
RB=1.25ql=1.25×28.134×0.225=7.913kN
σ =Mmax/W=1.78×105/4.00×104=4.5N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =4.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.925kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =225.00/250 = 0.900mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×25.11×2254/(100×6000×4.00×105)=0.14mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.14mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.9mm，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=7.913/0.6=13.188kN/m
2.方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×13.188×0.62 = 0.475 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.475×106/64000 = 7.4 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 7.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×13.188×0.6 = 4.748 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×4.748×1000/(2×60×80) = 1.484 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 1.484 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算
计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×13.188×6004 /(100×9000×256×104)=0.502mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.502 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.4 mm，满足要求！
3.支撑托梁的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=2.416kN
梁底模板中间支撑传递的集中力：
P2=RB=7.913kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3=(0.900-0.450)/4×0.600×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(1.500-0.150)×0.500=1.453kN
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N4=0.935 kN；
N2=N3=6.891 kN；
最大弯矩 Mmax=0.23 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.347 mm；
最大应力 σ=0.23×106/4490=51.2 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑托梁的最大应力计算值 51.2 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
八、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.935 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×19.5=3.021 kN；
N =0.935+3.021=3.956 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3955.891/(0.205×424) = 45.5 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 45.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向钢管的最大支座反力：N1 =6.891 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(19.5-1.5)=3.021 kN；
N =N1+N2 =6.891+2.789=9.679 kN ；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9679.109/(0.205×424) = 111.4 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 111.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.053×(1.5+0.1×2) = 2.089 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.053 ；
lo/i = 2089.047 / 15.9 = 131 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.391 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 9679.109/(0.391×424) = 58.4 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 58.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
九、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
B、顶 板
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):19.20；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
托梁材料为：木方 : 96×96mm；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):150.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3；
I = 90×1.83/12 = 43.74 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25.5×0.15×0.9+0.5×0.9 = 3.893 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.9= 0.9 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3.893+1.4×0.9= 5.931kN/m
最大弯矩 M=0.1×5.931×2502= 37068.75 N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 37068.75/48600 = 0.763 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.763 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=3.893kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.893×2504/(100×9500×43.74×104)=0.025 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.025 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25.5×0.25×0.15+0.5×0.25 = 1.081 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.25 = 0.25 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.081+1.4×0.25 = 1.648 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.648×0.92 = 0.133 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.133×106/83333.33 = 1.601 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 1.601 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.648×0.9 = 0.89 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.89×103/(2 ×50×100) = 0.267 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.267 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 1.081 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×1.081×9004 /(100×9000×4166666.667)= 0.128 mm；
最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.128 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：木方 : 96×96mm；
W=147.456 cm3；
I=707.789 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.779kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.583 kN·m ；
最大变形 Vmax = 0.502 mm ；
最大支座力 Qmax = 7.06 kN ；
最大应力 σ= 582793.972/147456 = 3.952 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=13 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 3.952 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.502mm 小于 900/250,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×19.2 = 2.657 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5×0.9×0.9 = 0.405 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.5×0.15×0.9×0.9 = 3.098 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.161 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.9×0.9 = 2.43 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.795 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.795 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10794.636/（0.537×424） = 47.41 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 47.41 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.052×(1.5+0.1×2) = 2.087 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.052 ；
Lo/i = 2087.063 / 15.9 = 131 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.391 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10794.636/（0.391×424） = 65.113 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 65.113 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（二）1#馆24.9m高顶板
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):24.60；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
托梁材料为：木方 : 96×96mm；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):140.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3；
I = 90×1.83/12 = 43.74 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25.5×0.14×0.9+0.5×0.9 = 3.663 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.9= 0.9 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3.663+1.4×0.9= 5.656kN/m
最大弯矩 M=0.1×5.656×2502= 35347.5 N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 35347.5/48600 = 0.727 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.727 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=3.663kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.663×2504/(100×9500×43.74×104)=0.023 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.023 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25.5×0.25×0.14+0.5×0.25 = 1.018 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.25 = 0.25 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.018+1.4×0.25 = 1.571 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.571×0.92 = 0.127 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.127×106/83333.33 = 1.527 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 1.527 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.571×0.9 = 0.848 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.848×103/(2 ×50×100) = 0.255 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.255 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 1.018 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×1.018×9004 /(100×9000×4166666.667)= 0.121 mm；
最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.121 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：木方 : 96×96mm；
W=147.456 cm3；
I=707.789 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.697kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.556 kN·m ；
最大变形 Vmax = 0.478 mm ；
最大支座力 Qmax = 6.733 kN ；
最大应力 σ= 555732.522/147456 = 3.769 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=13 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 3.769 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.478mm 小于 900/250,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×24.6 = 3.405 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5×0.9×0.9 = 0.405 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.5×0.14×0.9×0.9 = 2.892 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.701 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.9×0.9 = 2.43 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.444 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.444 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11443.608/（0.537×424） = 50.26 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 50.26 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.07×(1.5+0.1×2) = 2.123 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.07 ；
Lo/i = 2122.773 / 15.9 = 134 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11443.608/（0.376×424） = 71.781 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 71.781 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（三）4#馆演播厅梁、板
A、梁（400×1500）
4#馆梁支撑体系根据1#馆19.5m高度450×1500梁设计参数进行施工。
B、顶 板
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):14.10；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
托梁材料为：木方 : 96×96mm；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):110.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3；
I = 90×1.83/12 = 43.74 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25.5×0.11×0.9+0.5×0.9 = 2.975 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.9= 0.9 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×2.975+1.4×0.9= 4.829kN/m
最大弯矩 M=0.1×4.829×2502= 30183.75 N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 30183.75/48600 = 0.621 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.621 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=2.975kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×2.975×2504/(100×9500×43.74×104)=0.019 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25.5×0.25×0.11+0.5×0.25 = 0.826 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.25 = 0.25 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.826+1.4×0.25 = 1.342 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.342×0.92 = 0.109 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.109×106/83333.33 = 1.304 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 1.304 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.342×0.9 = 0.724 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.724×103/(2 ×50×100) = 0.217 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.217 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 0.826 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×0.826×9004 /(100×9000×4166666.667)= 0.098 mm；
最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3.6mm；
方木的最大挠度计算值 0.098 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：木方 : 96×96mm；
W=147.456 cm3；
I=707.789 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.449kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.475 kN·m ；
最大变形 Vmax = 0.409 mm ；
最大支座力 Qmax = 5.749 kN ；
最大应力 σ= 474548.172/147456 = 3.218 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=13 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 3.218 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.409mm 小于 900/250,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×14.1 = 1.951 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5×0.9×0.9 = 0.405 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.5×0.11×0.9×0.9 = 2.272 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.628 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.9×0.9 = 2.43 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.956 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.956 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8956.188/（0.537×424） = 39.335 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 39.335 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.035×(1.5+0.1×2) = 2.053 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ；
Lo/i = 2053.336 / 15.9 = 129 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.401 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8956.188/（0.401×424） = 52.676 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 52.676 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（四）旅游接待中心梁、板
A、梁（300×900）
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.90；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；
梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：红皮云杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底纵向支撑根数：2；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量：3；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm，700mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；
计算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×9.638×[(900-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[(900-120)/(4-1)]2= 8.51×104N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-120)/(4-1)]/1000=3.543 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 8.51×104 / 3.33×104=2.6N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm；
l--计算跨度: l = [(900-120)/(4-1)]=260mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.638×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105) = 0.149 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(900-120)/(4-1)]/250 = 1.04mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.149mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.04mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 3.543/0.500= 7.085kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.177 kN·m，最大支座反力 R= 3.897 kN，最大变形 ν= 0.132mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.77×105/6.40×104 = 2.8 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 2.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.132mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.897kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×5.078=10.16cm3；
I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.390 kN·m，最大支座反力 R= 6.545 kN，最大变形 ν= 0.181 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 3.90×105/1.02×104 = 38.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =38.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.181 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.181mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 600×20×20/6 = 4.00×104mm3；
I = 600×20×20×20/12 = 4.00×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.50]×0.60×0.90=15.196kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60×0.90=3.024kN/m；
q=15.196+3.024=18.220kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8 = 1/8×18.22×3002=2.05×105N·mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×18.22×0.3=2.733kN
σ =Mmax/W=2.05×105/4.00×104=5.1N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=12.663kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×15.196×3004/(384×6000×4.00×105)=0.668mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.668mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1.2mm，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=2.733/0.6=4.555kN/m
2.方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×4.555×0.62 = 0.164 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.164×106/64000 = 2.6 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 2.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×4.555×0.6 = 1.64 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1.64×1000/(2×60×80) = 0.512 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.512 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算
计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×4.555×6004 /(100×9000×256×104)=0.173mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.173 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.4 mm，满足要求！
3.支撑托梁的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=2.733kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=(0.900-0.300)/4×0.600×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(0.900-0.120)×0.500=1.125kN
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N3=0.572 kN；
N2=6.573 kN；
最大弯矩 Mmax=0.322 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.378 mm；
最大应力 σ=0.322×106/4490=71.6 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑托梁的最大应力计算值 71.6 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
八、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.572 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9=1.394 kN；
N =0.572+1.394=1.966 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=1965.836/(0.205×424) = 22.6 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 22.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向钢管的最大支座反力：N1 =6.573 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9-0.9)=1.394 kN；
N =N1+N2 =6.573+1.255=7.828 kN ；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7827.741/(0.205×424) = 90.1 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 90.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.017×(1.5+0.1×2) = 2.018 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.017 ；
lo/i = 2017.626 / 15.9 = 127 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 7827.741/(0.412×424) = 44.8 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 44.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
九、梁模板高支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
B、顶板
接待中心9m高顶板支撑体系根据4#馆14.4m高顶板设计参数施工。
后附：施工现场平面布置图。
