漳州·红星美凯龙全球家居
生活广场大跨度模板
专
项
施
工
方
案
厦门思总建设有限公司
2010年3月
目 录
一、 工程概况 4
二、编制依据 4
三、施工准备 5
1、材料准备 5
2、施工机具及测量仪器 6
3、作业条件 6
四、支撑体系及模板制作、安装 7
1、制作 7
2、放线 7
3、钢管支撑架安装 7
3.1 立杆 7
3.2 水平拉杆 8
4、框架梁模板安装 9
5、楼面模板安装 9
6、模板安装尺寸偏差要求 9
五、混凝土浇筑方案 10
六、模板拆除 11
七、技术质量控制要点 12
九、一般危险源识别及安全措施 13
1、一般危险源识别 13
2、预防措施 13
十、重大危险源辨识及应急救援预案 14
1、重大危险源识别 14
2、预防措施 14
3、应急预案 14
3.1支撑体系失稳、模板坍塌倾覆应急处置 14
3.2物体打击、高处坠落应急处置 15
3.3应急救援领导小组 15
3.4小组各成员职责 16
4、应急物资一览表 17
5、应急预案启动 18
6、事故的调查反思 18
7、监测措施 18
十、文明施工管理 19
1 、文明施工目标 19
2 、文明施工措施 19
3 、消防、保卫措施 19
附件:
300*900梁模板扣件钢管高支撑架计算书 21
扣件钢管楼板模板支架计算书(110厚) 34
附图 41-45
一、 工程概况
本工程位于漳州市胜利西路和金峰北路的交叉口，北面至三湘江，东面至三湘江，南至胜利西路,西至金峰北路。工程主入口从西接至金峰北路，交通便利。
本项目为五层大型商场,地上四层为家居展示中心,局部五层为办公区,地下一层为停车场及人防区域,总建筑面积110282平方米,其中地上部分建筑面积为95091平方米,地下部分建筑面积15191平方米、地下人防面积为为3904.2平方米.
本工程合理使用年限为50年，建筑设计等级为二级；抗震设防类别为乙类，建筑结构安全等级为二级，抗震设防烈度为八度。
防火类别及耐火等级：本工程为多层公共建筑，地下室为一级，地上部份不低于二级。
由于本工程为商场，层高相对较高，其中地下室结构层高为5.0m，一层层高为5.4m，二层层高5.1m，三层层高5.1m，四层层高5.1m，局部五层层高为3.6 m；梁柱截面相对较大，柱截面尺寸最大的为800×800、梁的截面尺寸最大的为500×2050（附详图1），地下室顶板梁的截面尺寸大部分为500×1200、400×1200、400×1000、250×1300、300×900。跨度相对较大的梁有：北三区二层梁—轴交—轴之间的井字次梁为300×800、跨度为17m×15m （附详图2）。南1区二至四层板中—交—为17m×12m（附详图3）。
本方案针对北三区二层梁—轴交—轴之间的大跨度井字次梁进行编制。
二、编制依据
1 、设计图纸及相关文件
2、工程《施工组织设计》
3、《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001
5、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
6、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
7、《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2001
8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002
9、《建筑结构荷载规范》GB50001-2002
10、《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社
11、 中国建筑科学研究院PKPM施工安全计算软件
12、《建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程》（DBJ13-91-2007）
13、省建设厅闽建建[2007]32号文《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》
14、《建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程》（DBJ13-2007）
15、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
16 、建质[2009]87号关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知
17、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建设部建质【2009】13号
19、《关于进一步加强模板工程现场施工重大危险源督查暂行办法的通知》闽建质安监总【2009】029号
20、其它有关技术规程和规范
三、施工准备
1、材料准备
1.1 面板采用18mm厚胶合面板，100×100木方（内楞），100×100木方（顶托楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。
1.2 梁、板底采用100×100木方支撑。
1.3 承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、U形顶托支座组成，采用φ48×3.0钢管。
1.4进场材料必须进行验收，材料质量应满足下述要求
（1）胶合板平整无缺损、扭曲变形，不受腐朽、虫蛀；
（2）进场钢管应组织检查、验收，应用游标卡尺检查钢管臂厚，必须有产品合格证、质量检验报告，钢管表面应平直，压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用；
（3）扣件有生产许可证、产品质量合格证、法定检测单位的测试报告和产品标识，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件应进行防锈处理。在施工过程中必须用扭力扳手抽检扣件扭力矩，扣件扭力矩应控制在45～60N·m；
（4）木材上有节疤、缺口等弊病的不得当受力构件使用，或在缺陷处截断后再作为受力构件使用；
2、施工机具及测量仪器
全站仪、水准仪、手提电锯、台锯、电刨、手锯、铁锤、扳手、扭矩扳手、墨斗、卷尺、水平管、线坠、撬棍、游标卡尺等。
3、作业条件
3.1材料进场，机具到位，人员备齐。
3.2施工图纸及有关资料齐全。
3.3模板设计及施工方案已编制，经过专家论证，审批手续完备。
3.4已对工人进行三级安全教育、安全技术交底及施工技术交底等。
3.5轴线及控制线、标高已放好并检查校对，预留洞口及预埋管件已留好。
四、支撑体系及模板制作、安装
熟悉施工图纸，认真按图纸尺寸和模板支撑系统设计计算书的要求配制面板、横档、楞木、支柱、对拉螺栓等。
1、制作
1.1梁、板模按设计尺寸订制，边角细部及板模现场拼制。
1.2木材上有节疤、缺口等弊病的部位，放在模板反面或截去，腐烂、变形严重的木材不得使用。
1.3拼制时，形状尺寸符合设计要求，拼制板边要取直，接缝严密，拼缝不大于2mm，拼缝高低差不大于2mm。
1.4拼制时须注意取料搭配，节约材料，拼制完分类堆放。
2、放线
加强放线准确性，根据图纸尺寸，放好轴线和边线及控制线，定好水平控制标高。
3、钢管支撑架安装
3.1 立杆
①⑤-⑦轴A、B、C轴线梁两侧立杆间距1.0m，梁底增设1根承重立杆，沿跨度方向间距1.0m；板底立杆纵向间距1.0m，横向间距1.0m。（详见附图2：立杆平面布置图）
②立杆下设置长度大于2跨，宽度为200mm，厚度50mm的木垫板。
（详见附图2：立杆平面布置图）
③立杆接头采用对接扣件连接，相邻两根立杆接头不设在同一步内，相隔一根立杆的两个接头高度上错开距离不小于500mm，接头中心至主节点距离不大于步距的1/3。
④上下层立杆中心线在同一铅垂线上，中心偏移不超过50mm。
⑤立杆垂直度偏差按1/500H（H为架体总高度），且最大偏差不得大于50mm。
3.2 水平拉杆
纵横向扫地杆、水平拉杆连续设置。扫地杆距地200㎜。水平拉杆由下往上按间距1.5m控制步距。（详见附图3：支撑体系剖面图）
3.3 剪刀撑
①设置纵横、竖向剪刀撑，支撑四周及中间每隔4排立杆设置纵横竖向剪刀撑。
②本支撑架高度为6m，为确保架体稳定，在中部设置一道水平剪刀撑。
③剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线与主节点距离不大于150mm；剪刀撑斜杆的接头采用搭接，搭接长度不小于1m，用两个旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。
④竖向剪刀撑设置角度在45℃～60℃之间，上下顶紧，由顶至底连续设置。（详附图3）
3.4除了对支撑架有竖向荷载外，还有水平荷载，为了消除该水平荷载对架体稳定性的影响，架体采用格构式与四周已浇灌完砼的框架连接稳固，从扫地杆开始，在与结构板面相交位置进行刚性加固，以提高支撑架体整体稳定性。
4、框架梁模板安装
4.1梁底采用顶托支撑，托梁用100×100mm方木，顶托可调部分自由高度≤200mm。
4.2根据轴线安装梁底模板，梁侧模板制作就根据梁高板厚来制作安装。
4.3钢管支撑底部铺设200mm×50mm杉木垫板。
4.4铺模板时从四周铺起，中间收口。角边模板通线钉固。
4.5主梁起拱高度考虑受混凝土结构的弹性变形、模板架体的微间隙沉降、架体变形等因素，综合确定梁模板起拱矢高按3∕1000跨度。
4.6楼面模板铺完后，认真检查支架是否牢固，模板梁底板面清扫干净。
5、楼面模板安装
（1）先安装牵杆和楞木，拉通线调整水平和标高。
（2）铺楼面板从四周铺起，在中间收口。铺完后检查和调整板面标高，进行支撑加固。
（3）修补板缝，清扫板面。
6、模板安装尺寸偏差要求
| 项 目 | 允许偏差（mm） | |
| 轴线位置 | 5 | |
| 底模上表面标高 | ±5 | |
| 截面内部尺寸 | 梁 | +4，-5 |
| 层高垂直度 | 大于5m | 8 |
| 相邻两板表面高低差 | 2 | |
| 表面平整度 | 5 | |
五、混凝土浇筑方案
1、砼浇筑采用管道泵，浇筑过程以尽量降低冲击荷载和逐步均衡增载为原则，故管道泵在楼面上用轮胎等柔性材料支垫于梁上减震。
2、框架柱先浇筑，再绑扎梁板钢筋，后浇筑梁、板砼，以便整体支撑架与柱连接在一起以提高整体稳定性。
3、梁板砼浇筑由两端向中间对称浇筑。避免荷载不对称造成支撑架体倾斜或失稳。浇筑过程中须及时移动管道泵，砼虚铺厚度控制在设计标高＋15cm以内，并须随浇筑随振捣摊开，避免局部堆载过高，造成局部荷载过大。
4、浇筑砼过程中，派专人负责注意观察模板、支撑有无走动情况，当发现变形位移时，立即停止浇筑，并在已浇筑的砼凝结之前修整完好，才继续浇筑。
5、通讯：泵站与浇筑现场之间的通讯采用两种方式：指示灯和对讲机，以保证砼浇筑工作顺利进行。
6、现场施工管理人员、操作人员计划及安排
| 负 责 | 姓 名 | 负 责 | 姓 名 |
| 总指挥长 | 康双庆 | 后勤负责人 | 张国定 |
| 现场总协调 | 许万全 | 材料负责人 | 陈惠德 |
| 砼负责人 | 2人 | 振捣 | 每班4人 |
| 模板负责人 | 1人 | 下料 | 每班6人 |
| 钢筋负责人 | 1人 | 模板值班 | 2人 |
| 质量监督员 | 王文龙 | 机修 | 1人 |
| 安全监督员 | 徐德华 |
7、支架监视：在确保安全的前提下，在浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动、变形或异常响声情况时，及时做出处理后才允许继续施工。
8、按照施工规范要求留置于标养、同条件及拆模试块。
六、模板拆除
（1）模板的拆除依据拆模试块试压强度报告，混凝土强度达到100%后方可拆除，并由项目经理签发拆除申请经监理审批才可进行。
（2）拆除采取先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重的模板，自上而下的原则进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，完工前不得留下松动和悬挂的模板。
（3）模板、钢管支撑拆除后须清理表面灰浆、污垢，拔除板上钉子，以防伤人并维修整理，分类存放，注意养护，防止变形开裂，以提高模板、支架的周转率。
（4）拆除模板时，不可用力过猛，须注意保护砼的同时减少模板的损耗。
七、技术质量控制要点
1、将模板工程确定为关键工序，分析研究质量控制点，实行有效的管理。
2、施工前施工人员认真进行书面交底和现场交底工作。
3、选用模板及其支撑的材料，质量符合规范规定和要求，严格落实模板制作的复核和验收工作。
4、模板及其支撑有足够的强度、刚度和稳定性，不致发生不允许的下沉或变形。
5、严格按照施工测量规范进行放线，加强建筑物标高的放样，在放线完后，认真进行复核检查。
6、龙骨、支撑间距符合计算要求。
7、模板接缝严密，不得漏浆，对于接缝不严密处采取钉薄胶合板进行密封的办法进行处理，以保证不漏浆。
8、在施工过程中，执行“三检”制度，对于轴线位置，底模上表面标高、柱梁、截面内部尺寸及表面平整度进行检查，加强过程控制。
9、密切各工种之间的协调配合，预留孔洞及预埋件位置、大小、尺寸复核确认。
10、在模板安装完成后，板面上再放一次样，测量一次板面标高进行复核校对。
11、在浇灌砼过程中安排护模，如发现变形、松动等现象，及时修整加固。
12、对进场材料进行验收：钢管表面锈蚀深度≤0.5mm，钢管平直，不能有裂缝、压裂和深的划道。扣件使用前先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
13、钢管上端设置顶托，确保立杆轴心受力。顶托伸出钢管长度小于300mm。模板方木在顶托上沿中心设置。
14、吊装钢筋上楼板时轻起轻放，不得冲撞，同时不能堆放过重，每平方不超过300Kg，防止模板变形。
15、扣件拧紧扭力距控制在45～60N·M之间，搭设完成后用扭力扳手对扣件扭力距进行抽查，适当加大受力较大部位的抽检数量，抽检的数量为扣件数量的10%。
16、架体搭设完成后进行验收并形成书面验收意见，未经验收合格不得进入钢筋安装工序。
九、一般危险源识别及安全措施
1、一般危险源识别
1)模板变形、断裂；
2)扣件爆裂、滑脱；
3)钢管强度或刚度不足造成弯曲变形过大或局部失稳；
4)个别顶托伸出钢管顶部超长；
5)个别钢管立杆采用搭接或立杆支撑底部悬空；
6)水平拉杆步距过大，水平剪刀撑、竖向剪刀撑不设或少设等。
2、预防措施
1)根据专项方案采用新模板、楞木、牵杆、立杆间距按设计要求布设。
2)钢管扣件先检查验收，不符合要求的不得使用。
3)水平、竖向剪刀撑、扫地杆按设计要求设置，不得不设、少设或加大尺寸设置。
4)立杆采用对接、错开布设，不得采用搭接，上下端顶紧。
十、重大危险源辨识及应急救援预案
1、重大危险源识别
1)由于局部失稳引起整体失稳或由于砼浇筑方法不对引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板倾斜等。
2)模板、扣件、钢管等造成的物体打击。
3) 高处坠落。
4)机械伤害。
5)触电事故。
2、预防措施
1）模板支撑体系按本专项方案施工，材质符合要求。
2）加强工人的安全教育及项目部的日常检查力度。
3）加强工人安全用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用；电线电缆架空设置。
4）机械设备专人专用；严格按操作规程操作；机械不带病运转等。
3、应急预案
3.1支撑体系失稳、模板坍塌倾覆应急处置
砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故的准备。模板支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。
（1）总指挥立刻安排警戒指挥、疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面抢救工作，同时向公司安全部门及领导汇报；
（2）警戒指挥负责事故现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除必要的抢救人员外，其余人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，以免影响抢救工作；
（3）疏散指挥负责事故现场及施工现场的疏散、抢救，指挥后勤管理人员运送应急物资；
（4）事故发生后，现场的所有施工人员立刻疏散到事故现场外安全的地方并及时拨打“120”救护电话。
3.2物体打击、高处坠落应急处置
（1）迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物，为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处；
（2）高空坠落会产生内、外伤，所以不可急速移动或摇动伤员身体。需多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；
（3）当发现伤员呼吸障碍，立即进行口对口人工呼吸；
（4）发现出血，迅速采取止血措施，在伤口近心端结扎，每半小时松开一次，避免坏死，动脉出血用指压动脉止血。
3.3应急救援领导小组
由项目部全体管理人员组成施工现场应急救援小组，指挥部设在项目部办公室。
事故现场指挥：许万全 13559968870
伤员营救组：林则强 15260581858
物资抢救组：张国定 13599901780
消防灭火组：陈广泗 15959262855
后勤供给组：陈惠德 18959213379
现场临时医疗组：
外援：火警：119 急救：120 报警：110
就近医院电话:0596-5911120（漳州市医院）
3.4小组各成员职责
①事故现场总指挥的职能和职责：所有事故现场操作的指挥和协调，现场事故评估，保证现场人员和公众应急反应行动的执行，控制紧急情况，现场应急反应行动的指挥，与分公司应急指挥中心的副组长协调，作好应急救援处理现场指挥权转化后的移交和应急救援处理协助工作，做好消防、医疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部门联系及工作，迅速向有关应急机构、政府及上级部门发出事故通知。
②伤员营救组的职能和职责：引导现场作业人员从安全通道疏散；对受伤人员进行营救至安全地带。
③物资抢救组的职能和职责：抢运可以转移的场区内物资；转移可能引起新危险源的物品到安全地带。
④消防灭火组的职能和职责：启动场区内的消防灭火装置和器材进行初期的消防灭火自救工作；协助消防部门进行消防灭火的辅助工作。
⑤保卫疏导组的职能和职责：对场区内外进行有效的隔离工作和维护现场应急救援通道畅通的工作；疏散场区外的居民撤出危险地带。
⑥抢险物资供应组的职能和职责：迅速调配抢险物资器材至事故发生点；提供和检查抢险人员的装备和安全配备；及时提供后续的抢险物资。
⑦后勤供给组的职能和职责：迅速组织后勤必须供给的物品；及时输送后勤供给物品到抢险人员手中。
⑧现场临时医疗组的职能和职责：对受伤人员作简易的抢救和包扎工作；及时转移重伤人员到医疗机构就医。
4、应急物资一览表
| 序号 | 应急设备名称 | 数量 | 状态 | 备注 |
| 1 | 手电 | ≥10支 | 好 | |
| 2 | 应急灯 | 3盏 | 好 | |
| 3 | 锹 | 15把 | 好 | |
| 4 | 镐 | 15把 | 好 | |
| 5 | 药箱 | ≥1个 | 好 | 内附常用急救药品 |
| 6 | 绷带 | ≥5份 | 好 | |
| 7 | 担架 | ≥2副 | 好 | |
| 8 | 氧气袋 | ≥2个 | 好 | |
| 9 | 钢管 | 20吨 | 好 | |
| 10 | 扣件 | 300个 | 好 | |
| 11 | 模板 | 1000㎡ | 好 |
5、应急预案启动
砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故的准备。模板支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。
1)总指挥立刻安排警戒指挥，疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面抢救工作，及时向公司安全部门及领导汇报。
2)警戒指挥：负责事故现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除必要的抢救人员外，其余人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，影响抢救工作。
3)疏散指挥：负责事故现场及施工现场的疏散、抢救，指挥工作成员为后勤管理人员。事故发生后，现场的所有施工人员立刻疏散到事故现场外安全的地方并及时拨打“120”救护电话。对现场通道影响抢救工作的围观人员进行疏散等，确保抢救工作有序进行。
4)公司安全部门及领导接到报告后，立即赶到现场，协助项目经理指挥安排抢救工作，并向上级相关部门报告。
6、事故的调查反思
6.1项目经理组织相关部门对事故产生的原因进行调查分析。
6.2对事故进行总结、反思处理。
7、监测措施
在浇注砼过程派专职木工护模人员对模板支撑体系进行检测。施工过程发现可能引起局部失稳的及时加固处理。若发现将引起整体失稳又来不及加固处理的情况，护模人员应立即避开危险地方，并立即通知所有现场施工人员紧急疏散，同时立即报告应急领导小组。
控制污染、施工污水排放达标，敏感区域施工场界噪声达标，控制施工固体废弃物排放达标，施工现场扬尘控制符合法规要求。
2.1按照施工总平面布置图堆放各类材料，不得侵占场内道路及安全防护措施。实行计划进料，随用随到；
2.2对现场材料堆场进行统一规划，不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理；
2.3在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料；
2.4模板、支架等在安装、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递；
2.5支模和拆模等各项施工任务完成后，应及时清理现场，做到工完场清。对废料、旧料做到每日清理回收；
2.6使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快；
2.7加强环保意识的宣传，严格管理，采用有力措施控制人为的施工噪声，最大限度地减少噪音扰民。在夜间进行模板作业时，应按规定合理安排作业时间，避免扰民情况出现。
3.1严格遵守有关消防、保卫方面的规定，配备兼职消、防卫人员，制定有关消防、保卫管理制度，完善消防设施，消除事故隐患；
3.2现场必须配备足够数量的灭火器材，并有专人负责，定期检查，保证完好备用；
3.3实行逐级防火责任制，成立义务消防队，组织经常性的业务学习和消防演练；
3.4坚持现场火审批制度，电气焊工作要有灭火器材，操作岗位上严禁吸烟。木模板加工场地需有完善的消防措施；
3.5新工人进场要进行防火教育，施工现场值班人员昼夜值班，搞好“四防”工作。
附：钢管支架设计及其验算
300*800梁模板扣件式钢管大跨度支撑架计算书
因本工程梁支架跨度达到17米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。取最大框架梁:JZL1、2、3-300*800mm作为计算依据。
（一）、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.8；
混凝土板厚度(mm):110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.0；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.0；
梁支撑架搭设高度H(m)：6.40；梁两侧立杆间距(m):1.0；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
3.材料参数
木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：100；梁底方木截面高度h(mm)：100
梁底模板支撑的间距(mm)：400；面板厚度(mm)：18；
5.梁侧模板参数
竖（内）楞间距(mm)：350 ，横（外）楞根数：2；
穿梁螺栓水平间距(mm)：700；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
外楞龙骨材料：φ48×3.0钢管
内楞龙骨材料：木楞，宽度100mm，高度100mm；
（二）、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入30时系统按200/（T+15）计算，得4.44h；；
T -- 混凝土的入模温度，取30.0℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.50m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.80m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 39.47 kN/m2、19.2kN/m2，取较小值19.2 kN/m2作为本工程计算荷载。
（三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
350
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面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×1.8×1.8/6=54cm3；
M -- 面板的最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×19.2×0.8=18.43kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×4×0.8=4.48kN/m；
q = q1+q2 = 18.43+4.48=25.22 22.91kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 350mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×22.91×3502 = 3.51×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ =3.51×105 / 5.4×104=6.5N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =6.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=19.2KN/ m2×1m=19.2N/m；
l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×19.2×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.813 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.813mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！
（四）、梁侧模板内外楞的计算
1.竖（内）楞计算
内楞(方木)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用方木，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 10×102×1/6 = 166.67cm3；
I = 10×103×1/12 = 833.33cm4；
350
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内楞计算简图
（1）.（竖）内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×19.2×0.8+1.4×4×0.8)×0.35=8.02kN/m；
内楞计算跨度: L =300mm(指外楞间距)；
内楞的最大弯距: M=0.1×8.02×3002= 7.22×104N.mm；
最大支座力:R=1.1×7.22×0.3=2.38 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.02×104/1.67×104 = 4.80N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 4.80N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.竖（内）楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.2×0.35= 6.72KN/m；
l--计算跨度：L = 300mm；(指外楞间距)
I--面板的截面惯性矩：I = 4.17×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×6.72×3004/(100×10000×4.17×106) = 0.009 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 350/250=1.4mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.09mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.4mm，满足要求！
2.背（外）楞计算
外楞承受内楞传递的集中力,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外楞龙骨φ48×3.0钢管，钢管[f] = 205N/mm2 E=2.06×105 A=489mm2，W=5.08×103 mm3 I=12.19×104mm4 设间距L=300mm
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
外楞最大计算跨度: l = 300mm；
M=0.1×9.93×3002= 8.94×104N.mm
σ=M/W=8.94×104/5.08×103=17.5N/mm2<205N/mm2
外楞的受弯应力计算值 σ =17.5N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量：E=2.06×105N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.2×0.35= 6.72KN/m；
l--计算跨度：L = 350mm；(指内楞间距)
I--面板的截面惯性矩：I = 12.19×104mm4 ；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×6.72×3504/(100×12.19×104×2.06×105) = 0.027 mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=1.2mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0..027mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.2mm。
（五）、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =19.2×0.5×0.3 =2.88 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.88kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
（六）、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，梁底面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 300×18×18/6 = 1.62×104mm3；
I = 300×18×18×18/12 = 1.46×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =450.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.3×0.8×0.90=6.61kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.3×0.80=0.10kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.3×0.80=0.67kN/m；
q = q1 + q2 + q3=6.61+0.10+0.67=7.38kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×7.38×0.452=0.149kN·m；
σ =0.149×106/4.86×104=3.07N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =3.07 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.80+0.35）×0.30= 6.23KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =450.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =450/250 = 1.8mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×6.23×4504/(100×9500×1.46×105)=1.25mm；
面板的最大挠度计算值: ν=1.25mm 小于 面板的最大允许挠度值:
[ν] = 450/250 = 1.8mm，满足要求！
（七）、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1= (24+1.5)×0.8×0.45=9.18 kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.45×(2×0.8+0.3)/ 0.3=1.0 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.45=2.025 kN/m；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2×9.18+1.2×1.0=12.22kN/m；
活荷载设计值 P=1.4×2.025=2.84 kN/m；
荷载设计值 q = 12.22+2.84 = 15.06kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10×10×10/6 = 166.67cm3；
I=10×10×10×7.5/12 = 8.33×102 cm4；
3.支撑方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
跨中最大弯距计算公式如下:
其中 a=(1.100-0.300)/2=0.400 m；
c=0.300 m；
跨中最大弯距 M=0.125×15.06×0.300×0.300+0.5×15.06×0.300×0.400=1.073 kN.m；
方木最大应力计算值 σ=1.073×106/1.67×105=6.43N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2；
方木最大应力计算值 6.43 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2，满足要求！
4.支撑方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力 V =12.22×0.300/2=1.833 kN；
方木受剪应力计算值 T=3×1.833*103/(2×100×100)=0.27 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm2；
方木受剪应力计算值 0.27 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm2，满足要求！
5.支撑方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
线荷载 q = 9.18 + 1.0 = 10.18 kN/m；
方木最大挠度 ω=10.18×300×(8×10003-4×3002×1000+3003)/(384×10000×8.33×106)=0.73 mm；
方木的挠度设计值 [ω]=1100/250=4.400 mm；
方木的最大挠度 ω=0.73 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.400 mm，满足要求！
（八）、梁跨度方向钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.057 KN.
支撑钢管计算简图
最大弯矩 Mmax = 0.244×2.057×1.1=0.552kN·m ；
最大剪力 Vmax = 0.773×2.057=1.590mm ；
最大应力 σ= 0.552×106 /(5.08×103 )=108.66N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值108.66 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=1.590mm小于1100/150与10 mm,满足要求!
（九）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.31kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（十）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.3×0.8×0.90=6.61kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.3×0.80=0.10kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.3×0.80=0.67kN/m；
N = q1 + q2 + q3=6.61+0.10+0.67=7.38kN/m；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.71；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.71×1.5 = 2.963 m；
Lo/i = 2962.575 / 15.8 = 188 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7.38*103/(0.203×489) = 74.34 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 74.34N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，结论满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.020 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.020×(1.5+0.1×2) = 2.02 4m；
Lo/i = 2024 / 15.8 = 128 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7.38*103/(0.406×489) = 37.17 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 37.17N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
所以根据以上计算，钢管的立杆间距采用1100mm并在梁底中间增设一道支撑能满足要求。
板模板(扣件式钢管高架)计算书（110厚）
（一）参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.0；纵距(m):1.0；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.1；模板支架搭设高度(m):6.0；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):300；
木方弹性模量E(N/mm2):10000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17；
木方的截面宽度(mm):100；木方的截面高度(mm):100；
5.楼板参数
楼板的计算长度(m):4.00；施工平均温度(℃):25.0；
楼板的计算宽度(m):4.00；
楼板的计算厚度(mm):110.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
（二）、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.11×1+0.35×1 = 3.1 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×3.1+1.4×2.5= 7.52kN/m
最大弯矩M=0.1×7.52×0.32= 0.068 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 67680/54000 = 1.253 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q = 3.1kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.1×3004/(100×9500×48.6×104)=0.037 mm；
面板最大允许挠度 [V]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.037 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
（三）、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10×10×10/6 =166.67 cm3；
I=10×10×10×10/12 = 833.33 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25×0.3×0.11 = 0.825 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (2.5+2)×1×0.3 = 1.35 kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(0.825 + 0.105) = 1.116 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×1.35=1.89 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.89×1 /4 + 1.116×12/8 = 0.612 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.116×1/2 = 1.503 kN ；
方木的最大应力值 σ= M / w = 0.612×106/1.67×105=3.68N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 3.68 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 1×1.116/2+1.89/2 = 1.503 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1503/(2 ×100 ×100) = 0.23 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；
方木受剪应力计算值为 0.23 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.825+0.105=0.93 kN/m；
集中荷载 p = 1.35kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×0.93×10004 /(384×9500×83.3×106) +1350×10003 /( 48×9500×83.3×106) = 0.37mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.37mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!
（四）、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.116 ×1+1.89=3.006kN；
支撑钢管计算简图
最大弯矩 Mmax = 0.224×3.006×1=0.673 kN·m ；
最大变形 Vmax = 0.773×3.006=2.32mm ；
最大应力 σ= 673000/5080 = 132.48N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 132.48 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 2.32mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!
（五）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.6kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（六）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×9.4= 1.30 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×1×1= 0.35 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.11×1×1 = 2.75 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.4 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1= 4.5 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.58kN；
七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.58 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；
L0/i = 1700 / 15.8 = 108；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11580/（0.53×489） = 44.68 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.68 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.46 按照表2取值1.020 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.020×(1.5+0.1×2) = 2.024 m；
Lo/i = 2024 / 15.8 = 128；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.396 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11580/（0.396×489） = 59.80 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 59.80 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
所以根据以上计算，钢管的立杆间距采用1000mm并能满足要求。
