工程概况

总体概况

工程名称	*
结构形式	框架—剪力墙结构
建筑层数	西楼	东楼
建筑层数	地下两层、地上十层	地下一层、地上十二层
建筑总高度	西楼	东楼
建筑总高度	39.8m	44.85m

模板支撑设计

设计原则

实用性：该工程结构质量要求高，要达到黄山市优质结构工程要求，接缝要严密，不漏浆。保证构件的形状尺寸和相互位置的正确，模板构造合理，便于支拆；
安全性：在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌；
经济性：合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实施文明施工；

独立柱基础承台及底板基础梁模板：采用240mm厚MU10标准砖胎模、M5水泥砂浆砌筑,内侧抹20mm厚1：2水泥砂浆并刷防水涂料一道。砖模板砌筑好后，四周用土回填密。

地下室外墙模板及其支撑体系：模板采用优质层板，层板厚18mm，背楞采用50×100×2000mm木枋，龙骨采用Φ48×3.5mm厚标准钢管。

框架梁、板模板及其支撑体系：模板采用优质木层板，层板厚18mm，背楞采用50×100×2000mm木枋，龙骨采用Φ48×3.5mm厚钢管。

梁、墙拉接体系：采用Φ12mm圆钢作为对拉螺杆。

梁模板与支撑架计算

上部框架梁模板基本参数

本工程梁截面形式众多，现以最大截面600×1200mm的梁为例进行计算。

梁截面宽度 B=600mm，高度 H=1200mm，高度方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离600mm。

梁模板背楞使用的方木截面50×100×2000mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁模板荷载标准值计算

模板自重 = 0.34kN/m²；
钢筋自重 = 1.5kN/m³；
混凝土自重 = 25.0kN/m³；
施工荷载标准值 = 2.5kN/m²。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取25.0kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，可按实测确定，当无资料时按200/(T+15)，T取15，则t=5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.2；

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.0kN/m²

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.0kN/m²

取两者中的最小值进行计算，即F1=30KN/m²

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.0kN/m²。

梁底模板木楞计算

梁底木枋的计算包含在脚手架梁底支撑计算中。

梁模板侧模计算

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

梁侧模板计算简图

抗弯强度计算

抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]

其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 计算的最大弯矩 (kN·m)；

q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；

q=(1.2×30.00+1.4×4.00)×1.40=49.920N/mm

最大弯矩计算公式如下：

M=-0.10×49.920×0.3002=-0.449kN·m

f=0.361×106/54000.0=6.693N/mm2

结论：梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×49.920×0.300=8.986kN

截面抗剪强度计算值 T=3×8986/(2×1200×18)=0.624N/mm²

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

结论：面板的抗剪强度计算满足要求!

挠度计算

最大挠度计算公式如下:

其中 q = 30.0×1.20=36.0N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v = 0.677×36.000×300.04/(100×6000.00×583200.1)=0.564mm

梁侧模板的挠度计算值： v = 0.564mm小于 [v] = 300/250,满足要求!

穿梁螺栓计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；

A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm²)；

f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm²；

穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×30.00+1.4×4.00)×1.20×0.60/3=9.98kN

穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效直径为9.9mm；

穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm²；

穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.048kN；

穿梁螺栓的布置间距为侧龙骨的计算间距600mm；

每个截面布置3 道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

梁模板支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

6.0m高楼板模板钢管扣件支架计算

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。楼板模板满堂支架以最大层高H=6.0米为例计算，立杆的纵距 b=0.70米，立杆的横距 l=0.70米，立杆的步距 h=1.60米,采用的钢管类型为48×3.5标准钢管，其他层高楼层满堂架力杆纵、横距可适当调整，但不得超过0.8m。

楼板支撑架立面简图

楼板支撑架荷载计算单元

模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度,模板面板按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.700+0.350×0.700=3.745kN/m

活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.700=2.100kN/

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W =70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3；

I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；

抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —面板的抗弯强度计算值(N/mm²)；

M —面板的最大弯距(N·mm)；

W —面板的净截面抵抗矩；

[f] —面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm²；

M = 0.100ql²

其中 q —荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×3.745+1.4×2.100)×0.300×0.300=0.067 kN·m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/37800=1.770N/mm²

结论：面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力Q=0.60×(1.2×3.745+1.4×2.10)×0.30=1.338kN

截面抗剪强度计算值T=3×1961.0/(2×700.0×18.0)=0.159N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

结论：抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.745×3004/(100×6000×340200)=0.101mm

结论：面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

模板支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

荷载计算

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q₁₁ = 25.000×0.200×0.300=2.250kN/m

模板的自重线荷载(kN/m)：

q₁₂ = 0.350×0.300=0.105kN/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m),经计算得：

活荷载标准值 q₂ = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载 q₁ = 1.2×1.5+1.2×0.105=1.926kN/m

活荷载 q₂ = 1.4×0.900=001.260kN/m

方木的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载 q = 2.230/0.700=3.186kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.70×0.70=0.156kN·m

最大剪力 Q=0.6×0.700×3.186=1.338kN

最大支座力 N=1.1×0.700×3.186=2.453kN

方木的截面截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

方木抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.165×106/83333.3=2.93N/mm2

结论：方木的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1338/(2×50×100)=0.40N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木挠度计算

最大变形v=0.677×1.6055×700.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.010mm

结论：方木的最大挠度小于700.0/250,满足要求!

板底支撑钢管计算

横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.80kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.409kN.m

最大变形 vmax=0.475mm

最大支座力 Qmax=6.191kN

抗弯计算强度 f=0.409×106/5080.0=80.42N/mm2

结论：支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!

扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.19kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N·m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.116×6.000=0.172kN

模板的自重(kN)：

N_G2 = 0.350×0.700×0.700=0.224kN

钢筋混凝土楼板自重(kN)：

N_G3 = 25.000×0.300×0.700×0.700=2.450kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.086kN。

活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载，经计算得到：

活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.700×0.700=1.470kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 5.76

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58

A —立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89

W —立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

—钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm²；

l₀ —计算长度 (m)；

l0 = k1uh (1)

如果完全参照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001），由公式(1)或(2)计算

l0 = (h+2a) (2)

k₁—计算长度附加系数，取值为1.155；

u —计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

a —立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；

公式(1)的计算结果： = 64.07N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果： = 20.29N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

柱模板及支撑体系计算

柱模板及支撑体系选柱截面尺寸为800×800柱子，计算高度以西楼人防地下室为例进行计算，其他截面柱子根据截面尺寸做相应调整。

柱模板计算基本参数

柱模板的截面宽度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=800mm，柱模板的计算高度 L = 4500mm，柱箍采用双钢管48mm×3.5mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm，柱箍每1000mm应以满堂架连为整体。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。对拉螺杆采用12mm圆钢加工制作，间距400mm，其他断面柱子拉杆数量可按该尺寸要求做调整；

800

250

800

250

249

250

柱子模板支撑计算简图

柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.900m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.680kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.690kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。

柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，面板的计算宽度取柱箍间距0.50m，计算如下：

面板计算简图

荷载计算值 q = 1.2×50.69×0.5+1.4×4.0×0.5=33.214kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；

I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M =0.1×(1.2×25.345+1.4×2.00)×0.25×0.25=0.208kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f =0.208×1000×1000/27000=7.688N/mm2

结论：面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×25.3452+1.4×2.000)×0.250=4.982kN

截面抗剪强度计算值 T=3×4982.0/(2×500.0×18.000)=0.830N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

结论：抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值v = 0.677×25.345×2504/(100×6000×243000)=0.460mm

结论：面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

竖楞木方的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m。

荷载计算值 q = 1.2×50.69×0.250+1.4×4.00×0.250=16.607kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 8.304/0.500=16.607kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×16.607×0.50×0.50=0.415kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.500×16.607=4.982kN

最大支座力 N=1.1×0.500×16.607=9.134kN

截面力学参数为，本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.415×106/83333.3=4.98N/mm2

抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×4982/(2×50×100)=1.5N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

挠度计算

最大变形 v =0.677×13.839×500.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.289mm

最大挠度小于500.0/250,满足要求!

B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：

P = (1.2×50.69+1.4×4.00)×0.250 × 0.500 = 8.30kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.948kN.m

最大变形 vmax=0.170mm

最大支座力 Qmax=18.453kN

抗弯计算强度 f=0.948×106/10160000.0=93.31N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!

B方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 12

对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.453

对拉螺栓偏弱，施工时做加强处理！

H方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：

P = (1.2×50.69+1.4×4.00)×0.250 × 0.500 = 8.30kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.948kN.m

最大变形 vmax=0.170mm

最大支座力 Qmax=18.453kN

抗弯计算强度 f=0.948×106/10160000.0=93.31N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!

H方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 12

对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.453

对拉螺栓偏弱，施工时做加强处理！

地下室外墙模板及支撑架计算

外墙模板设计计算内容与柱模板设计计算原理相同。地下室外墙宽度 B=350mm，墙模板的计算高度 L = 4500mm。墙模板面板采用普通胶合板，板厚18m；内龙骨采用50×100mm木方，内龙骨间距300mm；外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm，外龙骨间距450mm。对拉螺栓采用直径12mm钢筋加工，布置间距为450mm。

对拉螺杆在墙下部1500范围内施工时采用双扣双螺帽加强处理，防止施工动和荷载过大爆模。

楼梯模板

楼梯模板采用18mm厚优质胶合板，支撑架料采用Φ48×3.5mm钢管扣件紧固支撑，支撑钢管间距同楼板满堂架支撑。

模板安装质量要求

模板制作

模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。

墙模板安装

根据测量控制线，在墙的钢筋网上加焊钢筋撑铁，以便控制模型安装时保证墙体的有效厚度尺寸，在墙体的上、下部均须加设撑铁来控制墙模板，撑铁在加工棚采用废钢筋用切割机切割整齐；

在外墙导墙顶部根据测量控制线做一条高标号砂浆找平层，要严格保证墙模板垂直度与板模的平整度；

外墙模板支撑架严格按照外墙模板支撑计算要求进行安装；

在模板安装封闭前必须将墙根部的垃圾杂物清理干净，并用水冲洗；

柱模板安装

严格按柱模图进行拼模安装；

放出柱边线及200控制线，校正绑扎柱筋及安装垫块，高标号砂浆沿柱周边做埂子，保证柱模的方正；

柱模安装校正、加固。安装柱模时，采取拼装一次性安装到位，柱底留一清扫口，洞口同柱宽，高100mm，用于清理杂物及冲洗水出水口；

梁、板模安装

施工顺序

放线→搭设支模架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模

放线

模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线；

搭设支模架

当支模架支承在楼板面上时，应在立杆下部设置通长木垫块（50×2000×4000）。满堂脚手架搭设间距立杆为@700×700，不能大于800mm设置；水平杆第一道设置300，第二、三道横杆间距1600mm设置，纵横杆与剪刀撑必须扣件拧紧；

安装梁底模

梁跨≥4m时，按梁跨全长度2‰起拱。梁底模下设50×80方木@250，就位于支撑上后，用广线拉通线校正底模中心线和边线以及标高，校正无误后将底模固定支模架上。

安装梁侧模

当梁底模安装校正后，再拼装梁侧模两面，安装时应注意侧模模型的上口高度控制，同时须加设木龙骨间距为：@400，并将侧模与底板连接，板模盖侧模，用铁钉固定，模板装完后，应检查梁模中心线及标高、断面尺寸，用钢管及木方加固。

安装板底模

支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。板模应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。

楼板上的预埋件和预留洞应在混凝土浇筑前检查有无遗漏，不得成型后再开洞。安装时先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定；

楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。

安装梁柱节点模

梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。

楼梯模板安装要求

施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和踏步模板。安装模板蛙要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板移动。踏步模板应根据楼梯踏步结构尺寸要求制作成模型进行封闭覆盖，防止浇筑时混凝土到处流动，覆盖后每隔几阶可留一个混凝土入口及振捣口。

后浇带模板及支撑架安装要求

本工程从地下室底板开始设置了800mm宽纵横后浇带，按设计图纸要求，后浇带混凝土需结构顶板混凝土浇筑14天后方能“封带”。所以后浇带部位的模板支撑体系应是一个相对独立的支撑架。支撑架体搭设要求与楼板满堂架支撑一样，只是在搭设时有意识的搭设1.4米宽的独立支撑体系。在同层楼板满堂架达到拆除条件时，其他部分的支撑架便可拆除，保留后浇带处的“独立”支撑体系，该支撑体系需等封带后混凝土强度达到拆模要求时才能拆除。

模板支设的质量要求

施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确；
模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧；
模板拼缝要严密，经过多次周转的模板边存有缺陷，拼装后不大于1mm的缝隙可用粘胶带封闭；如果试拼装时缝隙大于1mm时，应对模板边做修平处理后在安装牢固。
墙、柱下脚口接缝必须严密，安装前可先在墙、柱脚铺设一层高标号的水泥砂浆找平层。砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面；
支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。
柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。
模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。

项目		允许偏差	检验方法
轴线位置		5	钢尺检查
板表面标高		±5	水准仪或拉线、钢尺
柱、梁		+4，-5	钢尺检查
层高垂直度	全高≤5m	6	经纬仪或吊线、钢尺
层高垂直度	全高＞5m	8	经纬仪或吊线、钢尺
相邻板面高低差		2	钢尺检验
表面平整（2m长度以上）		5	2m靠尺和塞尺检查

板模支设的质量控制措施

所有的结构支架前均应由专业工长进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整；
模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。
为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷油性隔离剂；
在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。
浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。
楼板浇筑后不得过早堆放施工周转材料，避免荷载过大、集中造成结构变形裂缝。测量放线应在板面混凝土强度达到能上人强度后方可进行；
为确保质量，应相应制定奖惩措施。

模板拆除

模型拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模，见下表；
拆模前专业工长应填写拆摸申请报监理单位批准；
墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，必须由管理技术人员掌握拆模时间。梁、板模，根据试块试压强度报告，书面报监理同意后，通知班组拆模时间。但在施工工程中应注意后浇带处支架及模板拆除应满足《GB50204－2002》规范要求；
上层楼（屋面）板正在浇筑混凝土时，其下两层的模板支柱不得拆除。再下一层的模板支柱可拆除一部分，但对于跨度为4m及4m以上的梁，所保留的支柱其间距不得大于3m；

底模拆除时的混凝土强度要求

构件类型	构件跨度（m）	达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）
板	≤2	≥50
	＞2，≤8	≥75
	＞8	≥100
梁、拱、壳	≤8	≥75
梁、拱、壳	＞8	≥100
悬臂结构	—	≥100