中和村经济适用房A地块一标段
模板施工方案
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编制单位：南通华荣建设集团有限公司
编制日期：2011年1月7日
- 工程概况
本工程位于南京市建邺区绕城公路西侧，渭河路东侧，汶河路北侧。
工程名称：中和村经济适用房1#-7#、14#楼
总建筑面积：199069.11 m2
结构类型：剪力墙结构
均为住宅楼，地下二层，地上三十四层，建筑层高：地上为2.8m，地下室一层为2.6m，地下室二层为2.9m，建筑总高度为96.4m。
二、方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准和宁建工字[2007]32号文件要求。
三、材料选择
梁的底模与侧模均采用厚1830×915×16mm胶合模板，梁底采用50×100方木。梁侧主龙骨采用100×100刨光方木。梁侧次龙骨采用50×100方木。梁两侧采用M12穿梁螺栓对拉。梁侧立杆采用48×3.5圆钢管， 配备钢管顶托、钢管扣件、脚撑、MJ夹具和一定数量的厚板、木楔垫板。
四、模板安装
1、模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：
1、两块模板之间拼缝 ≤1
2、相邻模板之间高低差 ≤1
3、模板平整度 ≤2
4、模板平面尺寸偏差 ±3
2、模板定位
当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板200（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。
3、模板安装要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。
安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放
线工作，抹好模板下的找平砂浆。
A、墙体模板安装顺序及技术要点：
模板安装顺序：模板定位→模板加固→验收→混凝土浇筑拆模。
技术要点：安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘贴牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。地下室墙板和有防水要求的水池壁灯模板固定要用止水螺栓,模板制作应先进行翻样，制作应放在加工场进行，严禁将锯板机放在楼层平台上加工。
B、梁模板安装顺序及技术要点：
模板安装顺序：搭设和调平模板(包括安装水平拉杆和剪力墙)→ 按标高铺梁底模板 拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块 →梁侧模板 →调整模板。
技术要点:按设计要求起拱(跨度大于4m 时,起拱2‰),并注意梁的侧模包住底模,下面龙骨包住侧模.
C、楼板模板安装顺序及技术要点:
安装顺序：碗扣脚手架 →主龙骨→次龙骨 →柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板 拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨 →模板调整验收 →进行下道工序。
技术要点：楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角膜板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱（跨度大于4m 时，起拱0.2%），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
D、后浇带模板安装技术要点：
本工程1#-6#楼地下室部分有后浇带，后浇带板部位的模板应作特殊处理，当主体浇筑时后浇带两侧分界面砼栏网采用细目钢板网并加木条固定浇筑点该处模板的拆除要在砼强度达到50%，因此该处的底模及支撑应考虑能与附近的模板体系断开，如底模重新支模应在后浇带边缘贴海绵条，防止漏浆。
E、柱模板安装顺序及技术要求：
模板安装顺序：搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板清理模板。
技术要点：板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。
4、模板构造
梁模板（扣件钢管架）
梁的底模与侧模均采用厚1830×915×16mm胶合板，梁底采用50×100方木，跟梁截面平行布置，间距为250mm。梁侧主龙骨采用100×100 @400mm单面刨光方木。梁侧次龙骨采用4根50×100方木。2排M12穿梁螺栓距梁底200mm+600mm位置布置，水平间距400。梁侧立杆采用48×3.5圆钢管，间距1m,排距0.8m, 扣件连接方式:双扣件。梁侧模、梁底板按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊运至作业面组合拼装。
2、梁模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；
（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）
柱模板
面板采用16mm胶合板，模板在施工现场组拼，竖向内楞采用圆钢管48×3.5每边4根，柱箍采用圆钢管48×3.5间距400mm。四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海绵条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。
墙模板
面板采用18mm厚胶合板，钢管作楞，配套穿墙螺栓φ14使用。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用"3"型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用圆钢管48×3.5间距200mm，水平外楞圆钢管48×3.5间距500mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距450mm，竖向间距450mm，斜向支撑用钢管中下三道进行间距600 mm加固以保证其稳定。地下室外墙用φ14对拉螺栓带止水片，端头带圆塑料限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。
板模板
顶板模板采用16mm 厚胶合板。立杆采用48×3.5圆钢管，间距800×800mm布置，最大布距1500mm，第一道扫地杆距底板200mm,托梁采用圆钢管48×3.5板底支撑采用50×100mm@300 双面刨光方木。支撑采用可调节顶撑。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。模板周边刨边平直，接缝严密，接缝高低差不大于2mm，平整度不大于3mm，现浇露面高低差变化处（室内与室外、厨卫间与房间等）应采用钢制作成工具式定型模板或在门洞上采用L30*3角钢与钢筋焊接的措施来保证。
楼板模板施工时注意以下几点：
- 横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方。
- 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。
- 模板底第一道楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条。
- 根据房间大小，决定模板起拱大小：<4m开间不考虑起拱，4m≤L≤6m起拱10mm,≥6m的起拱15mm。
- 模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板，顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm,板铺完后用水准仪校正标高，并用靠尺找平，铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，模板周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时更换和修正以确保接缝严密，板面平整。模板铺完后将杂物清理干净，刷好脱模剂。
剪刀撑布置要求
模板支架立杆的构造应符合下列要求：
1.每根立杆底部应设置底座，并必须按有关规定设置纵、横扫地杆。
2.高支模立杆步距不得大于1.5m,并应设置纵横水平拉杆。
3.立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。
4.支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。
5.当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。
满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：
| 结构类型 | 构件跨度（m） | 达到设计要求标准值的百分率（%） |
| 板 | ≤2 | ≥50 |
| ＞2≤8 | ≥70 | |
| ＞8 | ≥100 | |
| 梁拱、壳 | ≤8 | ≥75 |
| ＞8 | ≥100 | |
| 悬臂构件 | —— | ≥100 |
1.剪刀撑应纵横设置，且不少于两道，其间距不得超过6.5m；支撑主梁的立杆必须设置剪刀撑。
2.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
3.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
五、模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
（1）墙模板拆除
墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。
（2） 楼板模板拆除
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
六、模板技术措施
1、进场模板质量标准
模板要求：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。
（2）外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2
（3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
2、模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。
（1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
（2） 一般项目
1）模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。
检验方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制
1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可安装模板。
2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；
3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。
（5）顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
（6）模板的变形控制
1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。
2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
3）门窗洞口处对称下混凝土；
4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；
5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；
6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。
（7）模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。
（8）窗洞口模板
在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。
（9）清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。
（10）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。
（11）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。
（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。
3、其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。
（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。
（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。
（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。
（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。
（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。
（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。
4、脱模剂及模板堆放、维修
（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。
（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。
（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。
（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。
七、安全、环保文明施工措施
（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。
（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板
（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。
（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。
（10）环保与文明施工
夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。
八、计算书
顶板梁模板(450×1200)计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一）、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.45；
梁截面高度 D(m):1.20
混凝土板厚度(mm):250.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.05；
梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:双扣件，
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：南方松；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：95.0；
梁底方木截面高度h(mm)：95.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：400；
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：400；
穿梁螺栓竖向根数：2；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，400mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度95mm，高度95mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；
二）、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.482 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。
三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40×1.8×1.8/6=21.6cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×28.8×0.9=12.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.4×4×0.9=2.02kN/m；
q = q1+q2 = 12.442+2.016 = 14.458 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 316.67mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×14.458×316.6672 = 1.45×105N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.45×105 / 2.16×104=6.712N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =6.712N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 28.8×0.4 = 11.52N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 316.67mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×11.52×316.674/(100×9500×1.94×105) = 0.425 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =316.667/250 = 1.267mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.425mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.267mm，满足要求！
四）、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 45×952×1/6 = 67.69cm3；
I = 45×953×1/12 = 321.52cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×28.8×0.9+1.4×4×0.9)×0.317=11.45kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×11.45×400.002= 1.83×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×11.446×0.4=5.036 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.83×105/6.77×104 = 2.706 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.706 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =28.80×0.32= 9.12 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 400mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 6.43×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.12×4004/(100×10000×6.43×106) = 0.025 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 400/250=1.6mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.025mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.6mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.036kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度95mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 95×952×2/6 = 285.79cm3；
I = 95×953×2/12 = 1357.51cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.93 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 400mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.93×106/2.86×105 = 6.755 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =6.755N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.282 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 400/250=1.6mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =1.282mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.6mm，满足要求！
五）、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =28.8×0.4×0.55 =6.336 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.336kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
六）、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 450×18×18/6 = 2.43×104mm3；
I = 450×18×18×18/12 = 2.19×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.45×1.20×0.90=14.87kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.45×0.90=0.17kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.13kN/m；
q = q1 + q2 + q3=14.87+0.17+1.13=16.18kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×16.176×0.252=0.101kN.m；
σ =0.101×106/2.43×104=4.16N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =4.16 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.45= 13.93KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =250.00/250 = 1.000mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×13.928×2504/(100×9500×2.19×105)=0.177mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.177mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 250 / 250 = 1mm，满足要求！
七）、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1= (24+1.5)×1.2×0.25=7.65 kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.25×(2×1.2+0.45)/ 0.45=0.554 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.25=1.125 kN/m；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2×7.650+1.2×0.554=9.845 kN/m；
活荷载设计值 P=1.4×1.125=1.575 kN/m；
荷载设计值 q = 9.845+1.575 = 11.420 kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=9.5×9.5×9.5/6 = 1.43×102 cm3；
I=9.5×9.5×9.5×9.5/12 = 6.79×102 cm4；
3.支撑方木验算：
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形图(mm)
方木的边支座力N1=N2=0.151 KN，中间支座的最大支座力N=2.419 KN;
方木最大应力计算值 ： σ=0.064×106 /142895.83=0.451 N/mm2；
方木最大剪力计算值 ： T=3×2.419×1000/(2×95×95)=0.402N/mm2；
方木的最大挠度：ω=0.009 mm；
方木的允许挠度：[ω]= 0.275×103/250=1.1mm；
方木最大应力计算值 0.451 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=15.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.402 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.600 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ω=0.009 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=1.100 mm，满足要求！
八）、梁跨度方向钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.151 KN.
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.041 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.078 mm ；
最大支座力 Rmax = 0.535 kN ；
最大应力 σ= 0.041×106 /(4.49×103 )=9.033 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 9.033 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=0.078mm小于800/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.419 KN.
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.65 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.256 mm ；
最大支座力 Rmax = 8.583 kN ；
最大应力 σ= 0.65×106 /(4.49×103 )=144.877 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 144.877 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=1.256mm小于800/150与10 mm,满足要求!
九）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为15.20kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取15.20 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.583 kN；
R < 15.20 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.535 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×4.05=0.627 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(1.00-0.45)/2)×0.80×0.35=0.227 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.80/2+(1.00-0.45)/2)×0.80×0.250×(1.50+24.00)=4.131 kN；
N =0.535+0.627+0.227+4.131=5.52 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5520.371/(0.209×424) = 62.295 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 62.295 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1×(1.5+0.3×2) = 2.451 m；
Lo/i = 2450.7 / 15.9 = 154 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.294 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5520.371/(0.294×424) = 44.285 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 44.285 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =8.583 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(4.05-1.2)=0.627 kN；
N =8.583+0.627=9.024 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；
Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9024.464/(0.205×424) = 103.825 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 103.825 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1×(1.5+0.3×2) = 2.451 m；
Lo/i = 2450.7 / 15.9 = 154 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.294 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9024.464/(0.294×424) = 72.395 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 72.395 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
十一）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.689 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
l0 = h+2a
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.3 = 2.1 m ；
L0 / i = 2100 / 15.9=132 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=11688.988/(0.386×424) = 71.421 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 71.421 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
十二）、顶板梁模板(500×1000)计算书
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.50；
梁截面高度 D(m):1.00
混凝土板厚度(mm):400.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；
梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.95；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：南方松；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：95.0；
梁底方木截面高度h(mm)：95.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：400；
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：400；
穿梁螺栓竖向根数：2；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度95mm，高度95mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；
十三）、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.482 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。
十四）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40×1.8×1.8/6=21.6cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×28.8×0.9=12.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.4×4×0.9=2.02kN/m；
q = q1+q2 = 12.442+2.016 = 14.458 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×14.458×2002 = 5.78×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.78×104 / 2.16×104=2.677N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.677N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 28.8×0.4 = 11.52N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×11.52×2004/(100×9500×1.94×105) = 0.068 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.068mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！
十五）、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 45×952×1/6 = 67.69cm3；
I = 45×953×1/12 = 321.52cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×28.8×0.9+1.4×4×0.9)×0.2=7.23kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×7.23×400.002= 1.16×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×7.229×0.4=3.181 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.16×105/6.77×104 = 1.709 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.709 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =28.80×0.20= 5.76 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 400mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 6.43×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.76×4004/(100×10000×6.43×106) = 0.016 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 400/250=1.6mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.016mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.6mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.181kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度95mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 95×952×2/6 = 285.79cm3；
I = 95×953×2/12 = 1357.51cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.637 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 6.37×105/2.86×105 = 2.228 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =2.228N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.156 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/250=0.8mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.156mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！
十六）、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =28.8×0.4×0.3 =3.456 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.456kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
十七）、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 500×18×18/6 = 2.70×104mm3；
I = 500×18×18×18/12 = 2.43×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.00×0.90=13.77kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；
q = q1 + q2 + q3=13.77+0.19+1.26=15.22kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×15.219×0.252=0.095kN.m；
σ =0.095×106/2.70×104=3.523N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =3.523 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.50= 12.93KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =250.00/250 = 1.000mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×12.925×2504/(100×9500×2.43×105)=0.148mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.148mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 250 / 250 = 1mm，满足要求！
十八）、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1= (24+1.5)×1×0.25=6.375 kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.25×(2×1+0.5)/ 0.5=0.438 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.25=1.125 kN/m；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2×6.375+1.2×0.438=8.175 kN/m；
活荷载设计值 P=1.4×1.125=1.575 kN/m；
荷载设计值 q = 8.175+1.575 = 9.750 kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=9.5×9.5×9.5/6 = 1.43×102 cm3；
I=9.5×9.5×9.5×9.5/12 = 6.79×102 cm4；
3.支撑方木验算：
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形图(mm)
方木的边支座力N1=N2=0.175 KN，中间支座的最大支座力N=2.263 KN;
方木最大应力计算值 ： σ=0.063×106 /142895.83=0.438 N/mm2；
方木最大剪力计算值 ： T=3×2.263×1000/(2×95×95)=0.376N/mm2；
方木的最大挠度：ω=0.009 mm；
方木的允许挠度：[ω]= 0.25×103/250=1mm；
方木最大应力计算值 0.438 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=15.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.376 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.600 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ω=0.009 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=1.000 mm，满足要求！
十九）、梁跨度方向钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.175 KN.
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.047 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.091 mm ；
最大支座力 Rmax = 0.62 kN ；
最大应力 σ= 0.047×106 /(4.49×103 )=10.464 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 10.464 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=0.091mm小于800/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.263 KN.
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.609 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.175 mm ；
最大支座力 Rmax = 8.03 kN ；
最大应力 σ= 0.609×106 /(4.49×103 )=135.54 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 135.54 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=1.175mm小于800/150与10 mm,满足要求!
二十）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为15.20kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取15.20 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.03 kN；
R < 15.20 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
二十一）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.62 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.9=0.604 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(1.00-0.50)/2)×0.80×0.35=0.218 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.80/2+(1.00-0.50)/2)×0.80×0.400×(1.50+24.00)=6.365 kN；
N =0.62+0.604+0.218+6.365=7.807 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7807.281/(0.209×424) = 88.102 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 88.102 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =8.03 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(3.9-1)=0.604 kN；
N =8.03+0.604=8.479 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8479.048/(0.209×424) = 95.683 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 95.683 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
