综合楼一期工程
脚
手
架
施
工
方
案
二零一零年五月
编制依据：
******产业园综合楼一期工程施工图纸、及现场情况
《建筑施工手册》
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
第一章．工程概况
1、工程概况：
本工程为***市***产业园综合楼一期，位于江苏省***市***园区，总建筑面积57556m2，其中地上建筑面积49686m2，地下建筑面积7870m2。建筑层数为地上二十四层，地下一层，建筑高度为99.95m。±0.000相当于5.000m（以国家85高程系为准）。建筑结构安全等级为二级，建筑耐火等级为一级，抗震设防烈度为7度。建筑正常使用年限为50年。
本工程设有抗震缝一道，将该建筑分为主楼、裙房两个部分。主楼结构形式为框架--核心筒结构体系，抗震等级为二级，裙楼结构形式为框架结构体系，抗震等级为三级。
本工程脚手架工程按主体结构分为主楼和裙楼两个部分搭设：
主楼：1/3轴／J～P轴、5～10轴／G轴、1/10轴／G～K轴
1/10～1/11轴／K轴、1/11轴／K～P轴为落地架，
（基底为地下室顶板，架高28.3m）
4～11轴／P轴基底至3层为简易操作架，由三层悬挑至七 层，悬挑架高为19.35m
裙楼：1/2轴／B～J轴、5／A～G轴、1～4轴／H～J轴为落地架（基底为地下室顶板，架高为24.25m）
4～11轴／P轴基底至3层为简易操作架，由三层悬挑至裙房构架顶，悬挑架高为19.1m。
外架采用普通钢管脚手架，悬挑支座采用20a号工字钢，同时采用钢丝绳斜拉作为保险措施。
外架基本构造参数见下表要求：
| 立杆间距（m） | 操作层小横杆间距（m） | 大横杆步距（m） | 小横杆挑向墙面悬臂长（m） | 挑臂钢管间距（m） | 防护拦（红白相间）间距500 m m | 踢脚板（红白双间斜条）（18cm宽） | |
| 纵向 | 横向 | ||||||
| 1.5 | 0.9 | 0.9 | 1.8 | 0.3 | 3.0 | 四步一道 | 四步一道 |
第二章. 施工准备
2.1 材料准备及材质要求：
2.1.1 钢管：外架全部采用φ48×3.5无缝钢管、表面除锈，去污后刷上防锈漆及橘黄色油漆，使用前严格进行钢管筛选，凡严重锈蚀、薄壁、弯曲裂变及有孔洞的杆件禁止使用于外架及作其他安全防护架用；
2.1.2 扣件：钢管采用扣件连接，严重锈蚀、变形、裂缝，螺杆螺纹已损坏的扣件不准使用。
2.1.3 安全网：立网采用深绿色，平网采用白色，生产厂家必须是安监站认可的厂家；产品必须是经有检测资质的检验机构检验合格的安全网。
2.1.4 竹架片：刚度好，连接可靠，不易变形，无腐蚀现象，规格尺寸为1000×1500。
2.1.5 挡脚板：立面采用黄黑相间180mm高进行防护。
2.1.6 其它材料：15.5钢丝绳、蟹脚14#铁丝、木夹板等。
2.2 作业条件：
2.2.1 从事外架及安全防护施工人员必须是经现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核，合格后的专业架子工，执证上岗，责任心强，身体健康，没有防碍从事外架搭设的疾病和生理缺陷。且从事该项工作人员要相对固定，中途变换人员时，必须将名单报项目部质安部门备案以便项目部严格控制。操作者上岗前均应接受项目部有关安全技术交底工作。
2.2.2 六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气应暂停在作业层作业，雨雪后上架，需要有防滑措施。
2.2.3 外架搭设人员应严格按交底要求在楼面上预埋钢管、钢筋或PVC套管等。
第三章. 施工组织部署
3.1 安全生产文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部确保合格工程的根本要求，为此项目部成立了以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成人员编制及责任分工如下：
组 长：
3.2 外架搭设高度快于主体一层（二步架高），即施工到某一作业面时外架必须高于作业层2.8m高左右，外架随主体上升，外墙装修完后，从上至下分段拆除完毕。
第四章.构造要求及技术措施
4.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施：
4.1.1 地基处理：
本工程的落地架是落在±0.000板的楼面上。
4.1.2 立杆：
全楼脚手架采用双排立杆，每根立杆底部应设置底座或垫板，底座、垫板均应准确地放在定位线上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板。立杆采用对接扣件连接，立杆与大横杆必须采用直角扣件连接，相邻立杆接头应交错布置，避免出现在同步同跨内，在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距节点的距离不大于60cm。立杆必须都与大横杆用扣件扣紧，避免其计算长度成倍增加。
搭设立杆其垂直偏差为3cm内，间隔偏差5cm内。
4.1.3 大横杆：
大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度大于3跨，同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头应错开，不布置在同步同跨内（不同步同跨的相邻接头再水平方向错开距离应部小于500mm），与相近立杆的距离不大于500mm，同一排大横杆水平偏差不得大于该片架长的1/300，也不得大于30mm，上下排间距，偏差控制在50mm内。
4.1.4 小横杆：
每一立杆与小横杆相交处（即主节点处）都必须设置一根大横杆，尽量贴近立杆布置搭于小横杆之上，并采用直角扣件扣紧在小横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm，同时要求小横杆外伸长度不得小于10cm，大于44cm，本工程外侧一致取20cm，内侧一致取30cm（误差1cm，上下顺直）。
4.1.5 纵横向扫地杆：
每段脚手架都必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4.1.6 剪刀撑：
根据建筑物结构形式，剪刀撑每四步四跨设置一道斜杆与地面的夹角为45°，斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。高度在24m以上的脚手架剪刀撑应沿脚手架满设。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中增加二至四个扣结点，所有固定点距端点距离不大于15cm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖的边缘至杆端的距离≥10cm。
4.1.7 横向斜撑：
横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内，由底到顶层呈“Z”字型，在里外排立杆之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件，固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上，除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔六跨设置一道。
4.1.8 脚手片：
主体施工阶段底层及作业面必须满铺新脚手片，并垂直于墙面，满铺到位，不留空位，不能满铺处采取防护措施，脚手片采用18#铁丝并联绑扎4点，绑扎牢固，脚手片间搭接10cm，接头处应平整，无探头板，脚手片应完好无损，破损的须及时更新。
4.1.9 连墙撑：
连墙撑采用刚性连接，连墙杆采用φ48×3.5的钢管，它与脚手架建筑物的连接采用直角扣件。
外架遇楼层框架柱时，采用在结构每处框架柱设一组双杆箍柱式或拉杆与框架拉结，在脚手架的转角处于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆，当框架柱间距大于脚手架3跨时在靠外架边框架梁上预留洞穿钢管作为连墙件，用来满足连墙件距离的要求。外架遇钢筋砼剪力墙时，亦采用预留洞穿钢管作为连墙撑进行钢性连接，间距为：二步三跨或三步三跨。在建筑物的首层设置两道连墙件。
连墙件横竖向顺序排列均匀布置，与架体和结构立面垂直 ，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不应大于30cm）连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm,连墙杆呈水平设置，不能水平设置时，与脚手架连接的一端应采用下斜连接，不应采用上斜连接。
4．1．10 防护设施
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网，密目网采用1.8×6.0的规格，用小钢丝绑扎在横杆外立杆内侧，作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架设一道水平兜网。
作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。
4．2 斜道
4．2．1 斜道、卸料的具体部位根据施工需要另行确定。
4．2．2 斜道宽度不小于1m，坡度1：3，休息平台面积应不小于6m2。宽度不小于1.5m。
4．2．3 斜道两侧及休息平台外围应设不低于1.2m的防护栏及18cm挡脚板。
4．2．4 斜道上应绑扎木方防滑条，间距30cm以内。
4．3 卸料平台
卸料平台为悬挑式钢管平台，位置按施工现场需要布设，规格为：5.0m×4.5m×1.5m（长×宽×高）悬挑长度为3.0m，平台上要有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.5t。
楼板施工时先在悬挑架布设的区域内预埋“Ω”型构件，平台搭设采用钢管扣件进行连接，并很好的与预埋件进行加固连接，同时在相邻两框架柱设双杆箍柱式拉杆，平台两侧6×19φ20°钢丝绳，每根绳设夹具不小于三个，钢丝绳通过梁上侧模对拉螺栓孔拉接或预留高孔进行拉接。
平台面设5cm厚的脚手板，满铺，铺平，两端用8#镀锌铁丝捆紧，并在四周设18cm高的扫脚板。
4．4 脚手架出入口的构造
出入口挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.5m×5.4，出入口再搭设6.0×4.5×6.0m（长×宽×高）的防护棚，顶上设双层脚手板（层距800mm）满铺，并加铺彩条布。
在出入口两侧的内外排单立杆处分别增设一根斜立杆，并在于门洞口1~2步，立柱用短管斜撑相互联系，上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定；洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立杆悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆并用方点转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内，当斜腹杆在1跨内越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。
第五章．安全防护措施
5．1 电梯井洞口防护措施
电梯井口设置不低于1.2m的开启式防护门，用φ12的螺纹钢筋，按水平间距30cm，竖向间距40cm焊制而成并在防护门上刷漆、上锁、挂牌。
5．2 结构临边防护措施
在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身拦，使用材料均采用φ48×3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆每隔一根立杆设一道立脚架。沿钢管长度方向刷黄黑相间的油漆、挂醒目标志牌，护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯，临边四周1m范围内不准堆料，停放机具。
5．3 楼梯间防护措施
楼梯的侧边利用脚手架，做安全防护、架子立管从梯井内，搭设侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身拦。
5．4 防雷防电措施
采用避雷针与大横杆连通，接地线与整撞建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针设置在四角立杆上，并将上层的大横杆全部连通，形成避雷网格。
接线线采用40×4镀锌扁钢，将立杆与整撞建筑物内避雷系统连成一体，长度不超过50m设置1个，位置不得选在人经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止地线遭机械伤害，两者的连接采用焊接。
5．5 洞口防护
楼板、层面和平台等处的洞口，根据具体情况采取防护栏杆、加盖件，张安全网、装栅门等措施。
边长25~50cm洞口用木夹板盖，并标识；
边长50~150cm洞口四周设防护栏杆用安全网围挡，并设踢脚板；
洞口大于150cm的，除按上条设防护外，同时洞口下张设安全网；
5．6 楼层的防护
按现场实际情况搭设斜向防护棚。
第六章．脚手架的搭设及拆除施工工艺
6．1 落地式钢管脚手架搭设施工工艺
落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整夯实→材料配备→→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手片→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内外立杆离墙距离，并作好标记，用钢卷尺拉直、分出立杆位置，并用小竹点出立杆标记。垫板底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空，双管立柱应采用双管底座法，底座下垫枕木， 并垂直于墙面设置。
在搭设高层脚手架的过程中，沿四周每桩架格内设一道斜撑拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除，当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆，每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，在相看齐后，立中间部分各立杆双排架，外排两立杆的连线与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排后立内排。其余组件的搭设要求参见构件要求。
6．2 悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：
在三层平板上预埋工字钢锚固钢筋环(φ20)→材料配备→定位安置槽钢→摆放扫地杆(大横杆)→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧(准确的安在焊在工字钢上的钢筋上)→安扫地大小横杆→安第一步小横杆→安装第一步大横杆→安第二步小横杆→安装第二步大横杆→安装第三步、四步小横杆和大横杆→连接结构柱→加设剪刀撑→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位：根据构造及参数要求在建筑物三层平板上按立杆纵距尺寸定出工字钢的铺放位置，预埋好φ20钢筋锚固环，用钢卷尺拉直、分出立杆位置，并用小竹点出立杆标记，焊上钢筋头子。要确保悬挑架底部立杆准确安放在工字钢上的钢筋上。
在搭设高层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜撑拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除，当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆，每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，在相看齐后，立中间部分各立杆双排架，外排两立杆的连线与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排后立内排。其余组件的搭设要求参见构件要求。
6．3 脚手架的拆除施工工艺
拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手片、剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏笆→防护栏杆→挡脚→櫊栅→剪刀撑→拉结点→横杆→顶撑→立杆）。
拆除脚手架时需要两人配合完成。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个杆扣。拆除大横杆，斜撑剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣，所有连墙杆等必须随脚手板拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层排除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设临时连墙件加固。严禁上下同时拆除，拆除的材料严禁高处抛掷。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。
第七章．质量、安全保证体系
7、1脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
7、2搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
7、3脚手架的构配件质量与搭设质量应按照规定进行检查和验收，合格后方可使用。
7、4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模架板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
7、5有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
7、6脚手架的安全检查与维护，应按本规范规定进行。安全网应按有关规定搭设和拆除。
7、7在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
A.主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
B.连墙件。
7、8不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并抱主管部门批准。
7、9临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。
7、10在脚手架进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
7、11工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。
7、12搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
7、13严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备。
A.砌筑脚手架均布使用荷载不超过2700N／m2
B.装修脚手架均布使用荷载不超过2000N／m2
C.需留有适当的安全储备，一般取安全系数为3.0;
第八章．安全施工技术措施
8．1材质及使用的安全技术措施
8．1．1 扣件的紧固程度在40~50N.m，并不大于65 N.m对接扣件的抗拉承载力为3KN，扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
8．1．2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
8．1．3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁此使用有脆裂、变性、滑丝等现象的扣件。
8．1．4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。
8．1．5 严禁将外径48mm与51mm钢管混合使用。
8．2 脚手架搭设的安全技术措施
8．2．1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，楼板面立杆基层砼必须达到设计强度的75%以上才能施工。
8．2．2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。
8．2．3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
8．2．4 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。
8．2．5 在搭设过程中应由安全员，架子班长等进行检查，验收和签字。
8．2．6 外脚架的卸荷严格采用Ф15.5的钢丝利用对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁自行拆改。
8．3 脚手架上作业的安全技术措施
8．3．1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，须项目部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
8．3．2 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆载、施荷，施工荷载不得大于3KN/m2，确保较大安全储备。
8．3．3 当作业层高出其下连接件3.6以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的撑拉措施。
8．3．4 各作业层之间设置可靠的防护栅拦，防止坠落构件伤人。
8．3．5 定期检查脚手架。发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定、确保施工安全。
8．4 脚手架拆除的安全技术措施
8．4．1 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底才准工作。
8．4．2 因工程紧靠梯云路和武陵路，过往路人相当多，故在架体拆除前，必须仔细察看工地现场环境，包括架空线路，外脚手架、地面的设施等各类障碍物，缆风绳连墙杆及被拆架体各吊点，附件，电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
8．4．3 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围拦或竖立警示标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
8．4．4 拆除顺序应遵循“由上而下、先搭后拆、后搭先拆”原则。即：先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆，并按“一步一清”的原则依次进行，严禁上下同时进行作业。
8．4．5拆立杆时，应先抱住立杆拆开两个扣，拆除大横杆、斜撑，剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
8．4．6 ；连墙点，应随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高度不应大于两步，应增加连墙件加固。拆抛撑前，应设置临时撑。
8．4．7 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当拆开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8．4．8 在大面积拆除前应将预留的斜道、卸料平台，通道口，小飞跳等下行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。
8．4．9 拆下的架管：架板等应吊运到地面，扣件装袋从人货电梯内运至地面，严禁往下扔，以防砸坏成品或伤人及损失材料。
8．4．10 在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
第九章．文明施工要求
9．1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋，现场严禁吸烟。
9．2 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。
9．3 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专人架子工，上岗人员定期体检，体检合格后发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其它不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
9．4 上架子人员上下均应走人行道，不准攀爬架子。
9．5 脚手架检验合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时经技术部同意后，应由架子工来完成。
9．6 不得将模板支撑，缆风绳、泵送混凝土泵输送管固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
9．7 作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉连点和脚手板，以及扣件等所有架子部件。
9．8 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落，引起火灾。
9．9 施工人员严禁凌空掷杆件，物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。
9．10 脚手架堆放做到整洁，摆放合理，专人保管，并建立严格领退料手续。
9．11 脚手架下垃圾应及时清理干净，确保施工材料不浪费及文明施工。
9．12 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查。按品种、分规格堆放整齐、妥善保管。
9．13 六级的大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业，在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
第十章 稳定承载计算
10.1 落地式脚手架承载计算
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
10.1.1 参数信息:
（1）脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 28.3 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米；
内排架距离墙长度为0.45米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
（2）活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
（3）风荷载参数
本工程地处江苏省***，基本风压为0.4 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；
脚手架计算中考虑风荷载作用
（4）静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；
（5）地基参数
地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):160.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
10.1.2 大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
（1）均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
（2）强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×0.84×1.52 =0.217 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.154×1.52-0.117×0.84×1.52 =-0.256 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.217×106,0.256×106)/5080=50.394 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 50.394 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
（3）挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m；
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.128×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.6×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.373 mm；
大横杆的最大挠度 1.373 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
10.1.3 小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
（1）荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN；
活荷载标准值：Q=2×0.9×1.5/(2+1) =0.900 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.135)+1.4 ×0.9 = 1.491 kN；
小横杆计算简图
（2）强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.038×0.92/8 = 0.005 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 1.491×0.9/3 = 0.447 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.452 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.452×106/5080=88.977 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =88.977 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
（3）挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900) = 0.013 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax = 1092.6×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105
×121900) = 1.126 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.126 = 1.139 mm；
小横杆的最大挠度为 1.139 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！
10.1.4 扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.9/2=0.017 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN；
活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.5 /2 = 1.35 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.017+0.202)+1.4×1.35=2.223 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10.1.5 脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×28.30 = 4.437；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3
NG2= 0.3×2×1.5×(0.9+0.3)/2 = 0.54 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.15×2×1.5/2 = 0.225 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.5×28.3 = 0.212 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.415 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×0.9×1.5×2/2 = 2.7 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.4×1×0.645 = 0.181 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.415+ 1.4×2.7= 10.278 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.415+ 0.85×1.4×2.7= 9.711 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.181×1.5×
1.82/10 = 0.104 kN.m；
10.1.6 钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）:
卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。
计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。
经过计算得到
a1=arctg[3.000/(0.900+0.450)]=65.772度
a2=arctg[3.000/0.450]=81.469度
吊点处立杆轴向力为：
P1 = P2 = kx×N/ nd = 1.5×10.278/2 = 7.708 kN
kx为不均匀系数，取1.5
各吊点位置处内力计算为(kN)：
T1 = P1/sina1 = 7.708/0.912 = 8.453 kN
T2 = P2/sina2 = 7.708/0.989 = 7.794 kN
G1 = P1/tana1 = 7.708/2.222 = 3.469 kN
G2 = P2/tana2 = 7.708/6.667 = 1.156 kN
其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =8.453 kN。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 8.453kN，α=0.82，K=8，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×8.453×8.000/0.820)0.5 = 13.000 mm。
吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f]
其中 [f] -- 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50 N/mm2；
N -- 吊环上承受的荷载等于[Fg]；
A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；
选择吊环的最小直径要为：d =（2×[Fg]/[f]/π）0.5 =（2×8.453×103/50/3.142）0.5 = 11.000 mm。
钢丝绳最小直径为 13 mm，必须拉紧至 8.453 kN，吊环直径为 11 mm。
钢丝绳作用在扣件上产生的分力G=3.469kN小于扣件抗滑承载力12.8kN，符合要求。
脚手架竖向荷载P= 7.708 kN小于扣件抗滑承载力 12.8 kN，符合要求。
10.1.7 立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.278/2 =5.139 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 5139/(0.186×489)=56.499 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 56.499 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.711/2 =4.855 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 4855.314/(0.186×489)+104448.204/5080 = 73.943 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 73.943 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
10.1.8 连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.181 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.096 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.096 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 450/15.8的结果查表得到 φ=0.924，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.924×4.89×10-4×205×103 = 92.626 kN；
Nl = 9.096 < Nf = 92.626,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 9.096小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
10.1.9 立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 160 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =19.421 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.711/2 =4.855 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=19.421 ≤ fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！
10.2悬挑式脚手架的稳定承载计算：
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
10.2.1 参数信息:
(1) 脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 19.5 米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8 米；
内排架距离墙长度为0.45米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 150 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件布置取三步三跨，竖向间距 5.4 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
(2) 活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
(3) 风荷载参数
本工程地处江苏省***，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；
计算中考虑风荷载作用；
(4) 静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
(5) 水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用20b号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度 2.35 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C40；
(6) 拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；
钢丝绳安全系数为:8.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
10.2.2 大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
(1) 均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
(2) 强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×0.84×1.52 =0.217 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.154×1.52-0.117×0.84×1.52 =-0.256 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.217×106,0.256×106)/5080=50.394 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 50.394 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
(3) 挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m；
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.128×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.6×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.373 mm；
大横杆的最大挠度 1.373 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
10.2.3 小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
(1) 荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN；
活荷载标准值：Q=2×0.9×1.5/(2+1) =0.900 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.135)+1.4 ×0.9 = 1.491 kN；
小横杆计算简图
(2) 强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.038×0.92/8 = 0.005 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 1.491×0.9/3 = 0.447 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.452 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.452×106/5080=88.977 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =88.977 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
(3) 挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900) = 0.013 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax = 1092.6×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105
×121900) = 1.126 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.126 = 1.139 mm；
小横杆的最大挠度为 1.139 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！
10.2.4 扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.9/2=0.017 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN；
活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.5 /2 = 1.35 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.017+0.202)+1.4×1.35=2.223 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10.2.5 脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×19.50 = 3.058；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3
NG2= 0.3×5×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.35 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.15×5×1.5/2 = 0.562 kN；；
(4)
吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.5×19.5 = 0.146 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.116 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×0.9×1.5×2/2 = 2.7 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.74 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.4×0.74×0.645 = 0.134 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.116+ 1.4×2.7= 9.92 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.116+ 0.85×1.4×2.7= 9.353 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.134×1.5×
1.82/10 = 0.077 kN.m；
10.2.6 立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.92 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.534 m；
长细比 Lo/i = 224 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.145 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 9920/(0.145×489)=139.9 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 139.9 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.353 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.7 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m；
长细比: L0/i = 224 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.145
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 9352.62/(0.145×489)+77291.671/5080 = 147.118 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 147.118 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
10.2.7 连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 24.3 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.547 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.547 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 450/15.8的结果查表得到 φ=0.924，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.924×4.89×10-4×205×103 = 92.626 kN；
Nl = 9.547 < Nf = 92.626,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 9.547小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
10.2.8 悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体450mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 2500 cm4，截面抵抗矩W = 250 cm3，截面积A = 39.5 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×5.116 +1.4×2.7 = 9.92 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×39.5×0.0001×78.5 = 0.372 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1] = 14.618 kN；
R[2] = 6.499 kN；
R[3] = 0.137 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.849 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.849×106 /( 1.05 ×250000 )+
0×103 / 3950 = 7.045 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 7.045 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
10.2.9 悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用20b号工字钢,计算公式如下
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = 570 ×11.4×102× 235 /( 1200×200×235) = 2.76
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.968。
经过计算得到最大应力 σ = 1.849×106 /( 0.968×250000 )= 7.643 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 7.643 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
10.2.10 拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=15.744 kN；
10.2.11 拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=15.744 kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取15.744kN，α=0.82，K=8，得到：
经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=15.744kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1574.354×4/3.142×125) 1/2 =13mm；
10.2.12 锚固段与楼板连接的计算:
(1)水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.137 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[137.009×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.321 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
(2)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.137kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.71N/mm2；
[f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
137.009/(3.142×20×1.71)=1.275mm。
螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN
螺栓的轴向拉力N=0.137kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！
(3)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 6.499kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=19.1N/mm2；
经过计算得到公式右边等于185.00 kN，大于锚固力 N=6.50 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
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