| 编号 |
新里程东山居住小区经济适用住房工程
转换层施工方案
| 程序 | 姓 名 | 职 称 | 日 期 |
| 编制 | |||
| 审核 | |||
| 批准 |
贵州建工集团第七建筑工程公司
目录
一 工程概况 ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥2
1.2 转换层结构概况 ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥2
二 编制依据 ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥2
2.1相关规范‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥2
三 施工计划‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥3
3.1材料与设备需用量计划‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥3
3.1.1支撑系统的材料选用‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥3
3.1.2模板的选择‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥5
3.1.3混凝土的选择 ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥5
3.2材料与设备计划表‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥5
四 施工方法‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥5
4.1施工工艺流程‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥5
4.2施工方法‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥5
4.2.1测量定位放线‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥5
4.2.2模板工程‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥6
4.2.3 钢筋工程‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥8
4.2.4 混凝土浇筑‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥8
五 施工安全质量保证措施‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥8
5.1质量控制‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥8
5.2组织保障‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥9
5.3经济措施‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥13
5.4技术措施‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥13
5.5应急预案‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥14
5.6监控检测‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥17
六 劳动力计划‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥17
6.1高支模施工项目劳动力分析‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥17
6.2对劳动力的要求‥‥‥ ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥18
6.3劳动力需用量计划 ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥18
七 方案选择 ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥18
八 材料选择 ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥19
九 模板安装 ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥19
十模板拆除‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥23
十一模板技术措施‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥24
十二安全、环保文明施工措施‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥28
十三模板计算书‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥29
一 工程概况
新里程东方花园经济适用房工程是由贵州省新里程房地产开发有限公司开发的高品质精品住宅小区，地处贵阳市云岩区东山西瓜村，总建筑面积为20000平方米.本工程由7栋砖混住宅楼及二层地下室组成，地下室为整体。地下车库部分高度为4.00米。车库顶板板厚为120至180㎜，最大梁尺寸为500×1600㎜，板下净高为3.82米，梁下净高为2.4m，梁砼标号为C25,板标号为C25,柱的砼标号为C35。为保证施工安全和质量，现对此部分模板工程制定专项施工方案，用以指导现场施工。
1.2 转换层结构概况
本工程地下室负一层顶板为转换层，梁板面结构标高为-0.6m，层高4米，梁、板支撑系统搭设高度为4m。板厚120~130mm，梁板混凝土强度等级出C25。梁截面尺寸见下表：
| 转换层梁统计表 | |||||||
| 序号 | 梁宽 | 梁高 | 梁截面积 | 序号 | 梁宽 | 梁高 | 梁截面积 |
| 1 | 200 | 300 | 0.06 | 14 | 600 | 1000 | 0.6 |
| 2 | 250 | 500 | 0.125 | 15 | 850 | 1200 | 1.02 |
| 3 | 250 | 550 | 0.1375 | 16 | 500 | 900 | 0.45 |
| 4 | 300 | 500 | 0.15 | 17 | 500 | 800 | 0.4 |
| 5 | 300 | 600 | 0.18 | 18 | 500 | 1000 | 0.5 |
| 6 | 300 | 700 | 0.21 | 19 | 500 | 1100 | 0.55 |
| 7 | 350 | 600 | 0.21 | 20 | 500 | 1200 | 0.6 |
| 8 | 350 | 700 | 0.245 | 21 | 500 | 1400 | 0.7 |
| 9 | 400 | 700 | 0.28 | 22 | 550 | 1200 | 0.66 |
| 10 | 400 | 800 | 0.32 | 23 | 550 | 1400 | 0.77 |
| 11 | 450 | 800 | 0.36 | 24 | 600 | 1400 | 0.84 |
| 12 | 600 | 600 | 0.36 | 25 | 650 | 1200 | 0.78 |
| 13 | 600 | 700 | 0.42 | 26 | 850 | 900 | 0.765 |
| 28 | 500 | 1600 | 0.8 | ||||
二 编制依据
2.1相关规范
1、建质（2009）87号”文件（关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》
2、贵州省建筑设计研究院设计的施工图
3、本工程《施工组织设计》
4、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质〔2009〕254号）
5、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
6、《混凝土泵送技术规程》JGJ 55—2000
7、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2001
8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002
9、《混凝土质量控制标准》GB50164-92
10、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
11、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
12、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
13、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ 130-2001（2002年版）
14、《工程测量规范》 GB50026-93
15、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
16、《图纸会审纪要》
17、总公司编制的《施工工艺标准》及《项目管理实施细则》
18、我公司质量、安全、环境、健康管理体系文件
三 施工计划
3.1材料与设备计划需用量
根据项目的实际情况和工程特点，决定本工程的模板体系的支撑系统采用扣件式钢管脚手架，
3.1.1支撑系统的材料选用：
钢管：
1） 材质：采用A3钢，每批钢管进场时，若对质量不明或有怀疑时，应将进场钢管抽样进行机械性能试验，承重杆件的钢材，还应满足抗拉强度，伸长率、屈服点和硫、磷含量的要求。
2） 规格：采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，用于立杆、大横杆、斜杆和剪刀撑的钢管长度应为4～6m，其重量在25kg以内，适合工人操作，用于小横杆的钢管长度以2.1～2.3m为宜，以便适应脚手架的宽度变化。
3）钢管外观质量检查要求
| 项次 | 检查项目 | 验收要求 | |
| 新
管 |
1 | 产品质量合格证 | 必须具备 |
| 2 | 钢管材质证明 | ||
| 3 | 表面质量 | 表面应平直光滑、不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯 | |
| 4 | 外径、壁厚 | 误差<0.50mm、误差<0.35mm | |
| 5 | 端面 | 应平整，端面切斜的偏差<1.70mm | |
| 旧
管 |
6 | 钢管锈蚀程度应每年检查 | 管壁上锈蚀的深度≤0.5mm |
| 7 | 其它项目同新管 | ||
4）钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。
扣件：机械性能不低于KT33—8的规定，扣件的附件（T型螺栓、螺母、垫圈）所采用的材料符合GB200—79中A3钢的规定，螺纹均要符合GB196—81的规定，垫圈则要符合GB96—76的规定，扣件不应有裂纹、气孔,也不应有疏松、砂眼或其影响使用性能的铸造缺陷，扣件与钢管的贴面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm；扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm。
扣件质量应按下表检查。
| 项次 | 检查项目 | 验收要求 | |
| 新
扣 件 |
1 | 产品质量合格证 | 必须具备 |
| 2 | 生产许可证、专业检测单位测试报告 | ||
| 3 | 表面质量及性能 | 应符合技术要求规定 | |
| 4 | 螺栓 | 不得滑丝 | |
| 旧扣件 | 5 | 同新扣件3、4项 | |
3.1.2模板的选择
本工程梁、楼板、柱及剪力墙模板均选用18mm厚胶合板。
3.1.3混凝土选择
本工程地下室部分所使用的混凝土全部采用商品混凝土，采用混凝土输送泵输送至施工现场。
3．2 材料与设备计划表
3.3施工进度计划（后附）
测量放线→搭设梁板满堂架→铺梁底模→安装梁钢筋→梁钢筋检查验收→安装梁侧模→安装板模板→安装板筋（穿插安装预埋）→插上层墙、柱筋→梁板模加固→钢筋隐蔽验收→混凝土浇筑→混凝土养护。（在安装梁侧模之前对梁钢筋进行隐藏报验，监理验收合格后才能安装梁侧模）
4.2施工方法
4.2.1测量定位放线
一层梁板混凝土浇筑完后，使用全站仪将控制点放测到一层楼面上,建立“井”字型控制线闭合。技术负责人根据现场已经建立的场地控制点，对一层楼面的引测点进行复核。施工员和班组长根据“井”字型控制线与各轴线的相对位置关系施放各轴线或控制线，质检员和施工技术员复核，合格后报监理复核。管理人员和班组长施放墙柱边线，施工员和技术员进行复核。
4.2.2模板工程
模板支撑材料的选用
梁、板模板：18mm厚胶合板
木方：2000×100×50
钢管：φ48×3.5 φ48×4 φ48×6 φ48×3.2
钢管扣件：十字扣件、对接扣件
可调托座
对拉螺杆：φ12
1）模板支撑系统设计
本方案模板支撑体系支撑在地下室负一层，根据梁的截面将梁划分为以下3个档分别进行支撑系统设计及计算。
第一档(梁高≥1400mm或梁宽≥600mm)：最大截面为500×1600mm
立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50，有加腋的部分立杆间距为0.3；
梁底增加承重立杆根数：3；
梁两侧立杆间距(m)：梁两侧每边加300mm；
立杆步距h(m)：1.20；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.0；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
立杆承重连接方式：双扣件，
第二档(1400≥梁高≥700mm或600≥梁宽≥400mm)：最大截面为550×1300mm
立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；
梁底增加承重立杆根数：2；
梁两侧立杆间距(m)：梁两侧每边加300mm；
立杆步距h(m)：1.20；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.0；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
立杆承重连接方式：双扣件，
第三档(除以上两档外其余梁)：最大截面为400×700mm
立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.0；
梁底增加承重立杆根数：0；
梁两侧立杆间距(m)：梁两侧每边加300mm；
立杆步距h(m)：1.20；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.0；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
立杆承重连接方式：双扣件。
板模板支撑系统：板厚120mm。
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；
立杆承重连接方式:双扣件；
满堂模板支撑系统剪刀撑的设置。
满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，与地面夹角在450~600之间，并与地面抵紧。
高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，实际操作以每跨板为界设置水平剪刀撑。（摘自《建筑施工扣件式钢管脚手架这安全技术规范》（JGJ130-2001 2002年版）第32页。
2）铺梁底模时，应按规范要求起拱。
3）混凝土浇筑前，在支模架立杆保险扣下口处用白色油漆标注，混凝土浇筑时派专人进行观察，发现滑扣，偏移等情况立即汇报项目部进行加固处理。
4）木工应配合钢筋工施工，在梁钢筋未绑扎完毕并验收前，不得安装梁侧模板；梁钢筋验收后，进行梁侧模及板底模安装。
5）模板及其支撑系统必须满足如下要求：
（1）由于钢管的壁厚较小，截面尺寸b＞800、h＞1600的梁，钢管不能直接支撑在非梁部位的楼板面上，脚手架的根部必须用衬托加垫木方作为支撑,且厚度不得小于5cm，
（2）大梁每跨内的立杆纵横方向必须加竖向剪刀撑，剪刀撑的根部必须与地面抵紧。
（3）在周圈外侧和中间有结构柱的部位，采用钢管抱箍的形式与建筑结构设置固结点，竖向间距同立杆步距。（摘自JGJ146-2008 P55）
（4）保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确；
（5）必须具有足够的强度、刚度和稳定性；模板接缝不得漏浆，对局部缝隙较大的应采用胶带纸封贴；
（6）梁、板及柱支撑体系应连接成为一个整体；
（7）浇筑砼前应清理干净模板内的杂物和垃圾，并浇水湿润模板。
4.2.3 钢筋工程
钢筋分三次施工，先绑扎柱墙钢筋，铺设梁板底模，待柱墙混凝土浇筑后，再绑扎大梁和次梁钢筋，梁钢筋经监理隐蔽验收后支设梁侧模及板模、再绑扎楼板钢筋，钢筋验收后浇筑梁板砼。具体详《施工组织设计》
4.2.4 混凝土浇筑
1、由于钢筋较密，混凝土采用细石混凝土，最大粒径不得超过3cm。
2、梁混凝土应分层浇筑，分层厚度不超过500㎜。严禁一次性将梁混凝土浇筑到位。
3、混凝土浇筑顺序:浇筑时现场安放一台混凝土输送泵，开始沿长边方向浇筑。注意泵送混凝土时局部混凝土不能堆积，以免造成局部荷载过大而导致失稳。
4、要充分考虑现场的交通状况，避免商砼断料的情况发生。
4.2.5模板检查验收要求
5.1.1转换大梁的施工质量直接关系到塔楼的使用安全与寿命，必须引起高度重视，不可掉以轻心。因而做到方案切实可行，各种措施有效落实，确保转换大梁的施工质量。
模板支架搭设必须按设计和核算的要求进行，所选用的钢管无锈蚀严重的现象，木方无腐蚀现象。模板安装必须有足够的强度，刚度和稳定性，拼缝应严密，几何尺寸准确，加固支撑和对拉螺栓牢固，梁底三排用双螺帽，浇筑砼时由专人加强对模板的观察，如有异常及时采取相应措施予以处置，严禁出现模板变形和下沉等现象。钢筋绑扎严格按设计图纸和变更通知要求施工，进场的原材料和直螺纹连接符合要求，并按规定抽样检验，严禁不合格的材料用于本工程上，由于转换大梁钢筋自重较大，梁底砼垫块应有足够的强度，不能用砼垫块，按间距1000mm设置Φ25钢筋垫铁。砼配合比应满足设计和泵送要求，砼的缓凝时间应在4小时以上，砼的搅拌，输送设备必须保障，输送设备除配备二台外，尚应备用一台，以防出现设备故障时应急。砼的浇筑安排专人跟班作业，以确保砼的布料，振捣及养护符合要求。
5.2组织保障
5.2.1建立健全安全管理体系，安排专职安全员负责抓安全工作。（安全保证体系见下图）
项目经理、项目副经理、项目技术负责人及质量员
配置专职质量员
设立监控管理部
有计划地组织资金专款专用
由物资设备部提供必要的物质
由综合管理部负责质量信息的收集管理
安全保证体系
建立安全管理制度
建立安全信息系统
提供必要物资
保证资金投入
设立专职机构
配置专业人员
成立领导小组
过程控制
定期检查
巡视检查
旁站监督
进行复检
班前活动制
安全生产责任制
交接班制
三级教育制
安全交底制
安全生产奖罚制
安全检查制
物质设备部
监控管理部
施工管理部
经营核算部
综合管理部
作业班组
安装队
5.2.2 安全组织机构
项目经理
安全员
技术负责
材
料
搬运班
后
勤
食堂
保卫
普工班
混凝土
班
机电班
木工
钢筋班
装饰班
水电安装
架工班
施
工
5.2.3建立建全安全责任制
1) 项目经理安全责任制
a、认真执行安全方针、政策、法规和各项规章制度，制定和执行安全生产管理办法。
b、严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，严格执行安全技术措施审批和施丁安全技术措施交底制度。
c、定期组织安全生产检查和分析，针对可能产生的安全隐患制定相应的预防措施。
d、当施工过程中发生安全事故时，项目经理必须按安全事故处理的有关规定和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生的措施；
e、保证实现安全目标所必要的资源。
2)项目技术负责人安全责任制
a、在项目经理的指导下负责组织项目的安全工作。
b、组织编制项目安全技术措施及安全制度。
c、参与组建项目安全检查小组和项目管理人员安全值班。
d、参加安全检查。
e、监督、支持项目质安员行使其职权、职责。
f、有权对违规操作人员或班组进行处罚。
g、组织建立安全保证体系(包括各种有关安全的制度)。
h、审核施工员编制的安全技术交底是否有针对和可操作性。
i、组织编制专项施工方案。
3)项目专职员安全责任制
a、落实安全设施的设置。
b、对施工全过程进行监督纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患，组织安全教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和正确使用。
c、监督班组执行国家有关的安全规范、规程、法律、法规及公司和分公司的有关安全规定，
d、参与编制项目的安全技术措施和安全制度并监督实施。
e、组织安全活动，经常对项目安全进行检查和参加安全检查小组的定期安全检查，并做好检查记录。
f、做好安全生产的宣传教育和管理工作。
g、进行工伤事故的统计、分析和报告，参加工伤事故调查和处理，
h、做好新工人入场安全教育，与有关部门共同做好特殊工种工人的安全技术培训、考核和发证工作。
i、对违规操作人员，经说服无效时，有权提出处罚意见，上报技术负责人或项目经理进行处罚。
j、对检查出的问题提出整改意见，下整改通知，并对整改结果进行复查。
k、建立工伤事故台帐，建立安全资料档案，对安全资料进行收集、整理、归档。
4)施工员安全责任制
a、配合质安人员贯彻执行国家有关的安全规范、规程、法律、法规及公司和分公司的有关安全规定。对所负责的分部分项目工程的安全全面负责。
b、编制本工种的班前活动制度，监督班组认真搞好班前活动。
c、向作业人员进行安全技术措施交底，组织实施安全技术措施。
d、对施工现场安全防护装置和设施进行验收。
e、监督班组对质安员或上级提出的安全隐患进行及时有效的整改，并写好整改回单交质安员，经质安员复检认可后才能进行下道工序。
f、参加检查小组的定期安全检查。对出现的安全问题要及时纠正。
g、对作业人员进行安全操作规程培训，提高作业人员的安全意识，避免产生安全隐患。
h、对发生重大或恶性工伤事故时，应保护好现场，立即上报并参与事故的调查处理。
5)后勤人员安全责任制
a、给职工创造一个良好的工作环境，关心职工的生活，使职工少生病，不能让职工带病上班或带思想包袱上班。
b、搞好保卫工作和思想政治工作，避免职工相互之间或与工地外人员发生打架、斗殴事件。
c、参加工伤事故调查和处理。
d、监督管理民工食堂卫生的检查工作。
e、对民工的生活区，宿舍区要进行严格的管理，严禁在宿舍内生火，严禁电线自己乱拉乱接。
6)材料人员安全责任制
9、及时组织安全所需材料的进场。
a、控制所采构的材料的质量，避免因材料不合格而产生的安全事故。
b、对搬运人员进行安全交底，使搬运过程中不产生安全事故。
c、现场材料的堆码及库房管理要符合要求，对易燃易爆物品按要求进行管理。
d、所进材料质量必须满足安全的要求。
e、对所进材料的物理性和化学性要了解，特别是易燃、易爆、有毒、易腐蚀材料。
7)班组长安全责任制
a、安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底。
b、严格执行本工种的安全技术操作规程，拒绝违章指挥。
c、作业前应对本次作业所使用的机具、设备、防护用品及作业环境进行安全检查，消除安全隐患。
d、检查安全标牌是否按规定设置，标识方法和内容是否完整。
e、组织班组开展安全活动，召开上岗前的安全生产会。
f、每周应进行安全记讲评。
8)作业班组安全责任制
a、认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业。
b、自觉遵守安全生产的规章制度.执行安全交底和有关安全生产的规定。
c、服从安全监督人员的指导，积极参加安全活动。
d、爱护安全设施。
e、正确使用防护用具。
f、对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥。
5.3经济措施
5.3.1施工现场建立各级管理人员安全生产岗位责任制，严明奖惩，用法律手段、经济手段管理生产。
5.3.2对违反安全法律法规及安全规章制度的一律进行经济处罚、若情节严重的违反了刑法的，将送交刑事机关依法处理。
5.3.3凡是违章作业，多次不听从项目管理人员教育的一律严肃处理。
5.3.4凡未经许可破坏安全设施的操作人员，视其情节轻重给予经济处罚。
5.4技术措施
5.4.1严格执行安全生产责任制，各工序施工前各专业工长及时对各施工班组进行安全技术交底。
5.4.2脚手架搭设人员必须持证上岗，禁止非本工种人员从事特种作业，必须符合《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）。
5.4.3进入施工现场作业人员必须戴好安全帽。
5.4.4从事2m以上高处作业人员，必须系好安全带。
5.4.5搭设时严格按照施工工序进行，模板支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，禁止在拆除的模板上进行操作。
5.4.6为防止破坏模板成品及支撑系统，在施工过程中应做到：不让重物冲击支好的模板、支撑。
5.4.7施工人员在施工过程中，必须精力集中，注意各洞口及临边的防护，酒后不准上班。
5.4.8作好现场模板及其它易燃物品的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。
5.4.9模架拆除时应按顺序逐块拆除，拆除时应先搭设的后拆，后搭的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。
5.4.10模架在拆除过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系安全带，连接件必须放在工具袋中，防止掉落。
5.4.11本工程高支撑体系必须在自检合格的基础上，经项目部、公司工程部及监理单位、甲方验收合格后方可浇筑混凝土。
5.4.12在混凝土施工工程中，由项目监控管理组织，施工管理部配合，配备20人左右的应急组，并派专人对高支撑体系进行监控，防止意外发生。
5.4.13高支撑体系的拆除，必须经项目安质部负责人及项目技术负责人同意方可进行。
5.4.14遇到风力大于6级以上或大到暴雨气，禁止进行高空作业。
5.5应急预案
5.5.1项目成立应急救援领导小组，明确各组管理人员的职责，成员小组由项目经理任组长，组员包括各部门负责人及其他项目部管理人员等。
组 长：高尚平
副组长：刘春林
组 员：王劲、陈啸、熊英
5.5.2应急救援领导小组及其成员职责
（一）应急救援领导小组
①、责项目范围内的应急响应工作；
②、负责重大事故的协调指挥工作；
③、负责本项目部在发生事故时的现场处理工作。
（二）应急救援小组成员职责
①、负责监督执行本措施；
②、负责制定并执行本项目的应急预防措施；
③、负责本项目在发生事故时的协调指挥工作；
④、负责协助小组长在发生事故时的现场处理工作。
5.5.3当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。
5.5.4发生高处坠落事故应急救援
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。
①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。
②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5～1分钟。
(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
5.5.5发生支模坍塌应急救援
(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。
(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。
(5)现场急救处理：
①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。
②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。
③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。
④伤肢不应抬高、按摩或热敷。
⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。
⑥迅速转往医院。
(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。
(7)按规定上报有关主管部门请求救援。
5.5.6物体打击事故应急救援
施工区发生物体打击事故，最早发现事故的人迅速向应急领导小组报告，通讯组立即召集所有成员赶赴出事现场，了解事故伤害程度；警戒组和疏散组负责组织保卫人员疏散现场闲杂人员，警戒组保护事故现场，同时避免其他人员靠近现场；急救员立即通知现场应急小组组长，说明伤者受伤情况，并根据现场实际施行必要的医疗处理，在伤情允许情况下，抢救组负责组织人员搬运受伤人员，转移到安全地方；由组长根据汇报，决定是否拨打120 医疗急救电话，并说明伤员情况，行车路线；通讯组联系值班车到场，随时待命；通讯组安排人员到入场岔口指挥救护车的行车路线．警戒组应迅速对周围环境进行确认，仍存在危险因素下，立即组织人员防护，并禁止人员进出。注：若第一现场决策人员不在时，可由第二决策人代指挥，若第二决策人不在时可由第三决策人代替指挥，依次类推。当施工人员发生物体打击时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。
5.5.7除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。
5.6监控检测
项目部在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。
5.6.1监测项目：支架沉降和位移，以及支承地面稳定性沉降观测。
5.5.2测点布设：在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。
5.6.3监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次，监测时间从混凝土开始浇筑到混凝土初凝为止。
5.6.4变形监测预警值：
支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。
六 劳动力计划
本工程的高支模的主要工作内容有：支撑体系搭设，现浇框架柱、梁、板施工，消防、暖通、水电安装工程等的预留预埋。
我单位有长期同我单位合作，有技术能力和满足施工资质要求的劳务公司，劳务公司有能力完成上述工作内容，因此本工程的高支模施工项目原则上交给劳务公司来组织劳动力。
6.2对劳动力的要求
搭设支撑架体的架子工、水电工，必须持有效期内的特种作业证；模板工、钢筋工必须必须持有效期内由建设行政主管部门颁发的专业工种操作证。
6.3劳动力需用量计划
劳动力需用量计划表
| 工种 | 数量 | 工种 | 数量 | 工种 | 数量 |
| 项目经理 | 1 | 安全员 | 2 | 施工员 | 2 |
| 钢筋工 | 20 | 架子工 | 30 | 模板工 | 35 |
| 砼 工 | 15 | 水电工 | 3 | 普工 | 15 |
七 方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
梁模板(扣件钢管架)，墙模板，柱模板，板模板(扣件钢管高架).
八 材料选择
按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
梁模板(扣件钢管架)
采用组合定型钢模与圆钢管48×3.2（内楞）现场拼制，圆钢管48×3.2（外楞）支撑，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.2钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
墙模板
采用18mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓m12使用。竖向内楞采用50×100 木方，水平外楞采用圆钢管48×3.2。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用"3"型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。
柱模板
采用组合定型钢模板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用圆钢管48×3.2，柱箍采用圆钢管48×3.2围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用φ48×3.2钢管斜向加固（尽量取45°）。
板模板(扣件钢管高架)
板底采用17mm支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用胶合面板钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
九 模板安装
8.1模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：
1、两块模板之间拼缝 ≤1
2、相邻模板之间高低差 ≤1
3、模板平整度 ≤2
4、模板平面尺寸偏差 ±3
8.2 模板定位
当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。
8.3 模板安装要求
（1）墙、柱模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模
②技术要点
筒体模板支模均为双面支模，采用对拉螺栓固定，螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆。简体随层高变化墙厚变化，采用改变阴阳角模及B板(丁字板)尺寸调整配模。
（2）梁、板模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模
②技术要点
安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。
③模板安装顺序
"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
④技术要点
楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
8.4 模板构造
梁模板(扣件钢管架)
1、梁模板采用18厚915×1830㎜九夹板；梁底和梁侧背肋采用50*100㎜木方，梁底横向和梁侧竖向木方背肋沿梁纵向间距均为250㎜；梁支撑架采用Ф48*3.5㎜钢管搭设，局部采用可调钢支撑，支撑架横杆竖向间距为1500㎜，扫地横杆离地200㎜布置；梁下两侧立杆沿梁纵向间距为1000㎜，立杆距梁边250㎜设置，当梁宽≥400㎜时梁底加设一排立杆（立杆材料为可调钢支撑），其横向间距为500㎜，距梁底200㎜设置一道横杆，梁下共设置三道横杆，为保证立杆稳定性，沿立杆纵向全高通长加设剪刀撑；梁侧竖向木方背肋外侧采用两根纵向水平钢管配合Ф14对拉螺杆加固，螺杆布置间距为350*600（沿梁高竖向*沿梁长纵向）。
2、梁模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；
（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）
墙模板
模板面板采用18厚915×1830㎜九夹板；竖向木楞采用50×100木方，其纵向间距为240㎜；横向外楞采用两根Ф48×3.5钢管配合Ф14对拉螺杆和蝴蝶卡固定，钢管竖向间距最底下三排为400 mm，第四排及以上为600mm，对拉螺杆水平方向间距为400㎜，竖向间距与横向水平外楞钢管间距相同。
柱模板
柱模板采用18厚915×1830㎜九夹板竖向拼装；内竖向木方背肋采用50*100木方，其间距为240mm；外横向加固支撑采用两根φ48×6mm钢管配合Ф14对拉螺杆和蝴蝶卡固定，钢管竖向间距最底下三排为400㎜，第四排及以上为600mm，对拉螺杆（附外墙柱采用一次性止水螺杆）水平方向间距不超过350mm，竖向间距与外横向水平支撑钢管间距相同。
板模板(扣件钢管高架)
模板采用18厚915*1830九夹板；模板背肋采用50*100木方，其间距为250㎜；模板支撑采用Ф48*3.5钢管满堂架，局部采用可调钢支撑配合搭设，钢管立杆间距为1000×1000㎜，水平横杆沿竖向间距为1500㎜，扫地横杆离地200㎜布置，距板底200设置一道横杆，板下共设置5道横杆，为保证架体整体稳定及侧向稳定，满堂架纵向及横向每隔四跨沿通长全高加设剪刀撑。
2、楼板模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；
（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4 开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；
（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。
（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。
十 模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后（见后表），由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
（1）墙模板拆除
墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。
（2） 楼板模板拆除
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
表1 底模拆除时的混凝土强度要求
| 构件类型 | 构件跨度（m） | 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%） |
| 板 | ≤2 | ≥50 |
| ＞2，≤8 | ≥75 | |
| ＞8 | ≥100 | |
| 梁、拱、壳 | ≤8 | ≥75 |
| ＞8 | ≥100 | |
| 悬臂结构 | — | ≥100 |
十一 模板技术措施
10.1 进场模板质量标准
模板要求：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。
（2）外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2
（3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
10.2 模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。
（1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
（2） 一般项目
1）模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。
检验方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制
1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。
2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；
3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。
（5）顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
（6）模板的变形控制
1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。
2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
3）门窗洞口处对称下混凝土；
4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；
5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；
6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。
（7）模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。
（8）窗洞口模板
在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。
（9）清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。
（10）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。
（11）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。
（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。
10.3 其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。
（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。
（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。
（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。
（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。
（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。
（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。
10.4 脱模剂及模板堆放、维修
（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。
（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。
（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。
（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。
十二 安全、环保文明施工措施
（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。
（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板
（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。
（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。
（10）环保与文明施工
夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。
12.1 剪力墙模板验算
内竖向木方背肋纵向间距为240㎜；横向钢管外楞竖向间距最底下三排为400㎜，第四排及以上为600mm；墙体厚度为300mm、350 mm和400 mm（由于墙身模板所受侧压力只与墙身高度有关，与墙厚无关，故仍以300㎜取值）。假设T=300c，掺缓凝型外加剂，则β1=1.2，坍落度16-18cm，则β2=1.15，砼浇筑速度保守取值V=10m/h，则
侧压力F1=0.22×гc×T0×β1×β2×V1/2
F2=гc×H
F1=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15×101/2
=102.3KN/m2
F2=24×4=96KN/m2
取两者较小值 即F1=96KN/m2
则砼侧压力设计值F= F1×分项系数×折减系数
F=96×1.2×0.9
=103.68KN/m2（计算挠度）
倾倒砼时产生的水平荷载，查施工手册为2KN/m2
故倾倒砼时产生的水平荷载设计值F1=2×分项系数×折减系数=2*1.4*0.9
=2.52 KN/m2
故荷载组合值为F`=103.68+2.52=106.2KN/m2（计算强度）
九夹板为915×1830×18mm，竖向拼接，则：截面特征
Ixj=bh3/12=1830*183/12=88.94*104mm4，Wxj=bh2/6=1830*182/6=9.88*104mm3
计算简图：（超过三跨按三跨计算）
化为均布线荷载，则：
q`= F`*1.83*1000/1000=106.2*1.83=195.444N/mm (计算强度)
q= F*1.83*1000/1000=103.68*1.83=189.734N/mm2(计算挠度)
抗弯强度验算
Mmax=0.1q`l2=0.1*195.444*2402=112.5757*104N.mm
σ= Mmax /W=112.5757*104/（9.88*104）<fm=13N/mm2
所以满足要求。
挠度验算
w=0.677ql4/（100EI）=0.677*189.734*2404/(100*9000*88.94*104)
=0.53mm<[w]=L/250=240/250=0.96mm所以满足要求。
②内竖向方楞验算
50*100木方，截面特征为I=bh3/12=50*1003/12=416.67*104mm4
W=bh2/6=50*1002/6=8.33*104mm3
计算简图（超过三跨按三跨计算）
化为线均布荷载：
q= F`*0.24*1000/1000=106.2*0.24=25.488N/mm (计算强度)
q= F*0.24*1000/1000=103.68*0.24=24.88N/mm (计算挠度)
抗弯强度验算
Mmax=0.1ql2=0.1*25.488*6002=91.756*104N.mm
σ=Mmax /W=91.756*104/（8.33*104）=11.01N/mm2<fm=13N/mm2
所以满足要求。
挠度验算
w=0.677ql4/（100EI）=0.677*24.88*6004/(100*9000*416.67*104)
=0.58mm<[w]=L/250=600/250=2.4 mm所以满足要求。
12.2 柱模板验算
内竖向木方背肋间距为240mm；外横向加固支撑钢管竖向间距最底下三排为400，第四排及以上为600mm；对拉螺杆水平方向间距不超过350mm，竖向间距与外横向加固支撑钢管间距相同。选取较大截面柱进行验算，其截面为900×800，根据对拉螺杆布置原则，柱截面对边各布置螺杆一道。
①模板面板验算
荷载计算
计算简图为：
假设T=300c，掺缓凝型外加剂，则β1=1.2，坍落度16-18cm，
则β2=1.15，砼浇筑速度保守取值V=10m/h，则
侧压力F1=0.22×гc×T0×β1×β2×V1/2
F2=гc×H
F1=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15×101/2
=102.3KN/m2
F2=24×4=96KN/m2
取两者较小值 即F= F1=96KN/m2
倾倒砼时产生的水平荷载：2KN/m2
模板竖向拼接，则线荷载为
q=(F×1.2+2×1.4) ×0.9×1.83=(96×1.2+2×1.4) ×0.9×1.83
=193.346KN/m(计算强度)
q=F×1.2×0.9×1.83=96×1.2×0.9×1.83
=189.734KN/m（计算挠度）
抗弯强度计算
Mmax=0.1q`L2=0.1*193.346×2402=111.367×104N.mm
W=bh2/6=1830×182/6=9.88×104mm
则σ= Mmax/W=111.367×104/（9.88×104）=11.27N/mm2<fm=13 N/mm2.
所以满足要求。
挠度验算
w=0.677×ql4/(100EI)
=0.677×189.734×2404×12/(100×9000×1830×183)
=0.53mm<[W]=240/250=0.96mm
②内竖向木楞验算
内容同剪力墙部分。
抗弯强度计算
查施工手册，Mmax=0.267*F`*L=0.267*13.6*1000*500
=1.82*106N.mm
截面特征 I=2*12.19*104=24.38*104mm4
w=2*5*103=10*103mm3，I=2*15.8=31.6mm
则σ= Mmax/W=1.82*106/（10*103）=182N/mm2<fm=205 N/mm2.
所以满足要求。
挠度验算
w=1.833*FL3/(100EI)
=1.833*13.3*5003/(100*2.06*100*24.38*104)
=0.61mm<[W]=500/250=2mm
所以满足要求。
12.3 梁模板及支撑验算
梁底横向和梁侧竖向木方背肋沿梁纵向间距均为400㎜；梁支撑架横杆竖向间距为1500㎜，；梁下两侧立杆沿梁纵向间距为1000㎜，立杆距梁边250㎜设置，梁下立杆横向间距为500㎜，当梁宽≥400㎜时梁底加设一排立杆；梁侧竖向木方背肋外侧对拉螺杆布置间距为350*600㎜（沿梁高竖向*沿梁长纵向）。
现选取较大截面梁400×1200进行验算。根据上述模板体系布置原则，梁下立杆间距为900×1000（横向×纵向），梁底加设一根立杆，梁侧对拉螺杆沿梁高方向设二排，沿梁纵向间距为600。模板的重力密度为5KN/m3，fv=1.4N/mm2，木材fm=13N/mm2 ，E=9000N/mm2
①梁底模验算
荷载计算
底模自重 5×0.018×0.4×1.2=0.05 KN/m
砼自重 24×0.4×1.2×1.2=13.02 KN/m
钢筋自重 1.5×0.4×1.2×1.2==0.87KN/m
振捣砼荷载 2*0.4*1.4=1.12 KN/m
化为均布线荷载，则：
Q =(0.05+13.02+0.87+1.12)*0.9
=15.6KN/m(计算强度)
q =（0.05+13.02+0.87）*0.9
=12.55KN/m（计算挠度）
抗弯承载力计算（大于三跨按三跨计算）
计算简图如下：
查施工手册得Mmax=0.1q`L2=0.1×15.6×0.42×106
=0.25×106N.mm
则W=bh2/6=400×18×18/6=2.16×104mm4
故σ=Mmax/W=0.25×106/（2.16×104）
=11.57N/mm2<fm=13 N/mm2
所以满足要求。
抗剪强度计算
查施工手册V=0.6q`L=0.6×15.6×0.40=3.744KN
=3744N
剪应力τ=3V/（2bh）=3×3744(2×400×18)=0.78N/mm2<fv=1.4 N/mm2
所以满足要求。
挠度计算
W=0.677qL4/(100*EI)=0.677×12.55×4004×12/(100×9000×400×183)
=1.24mm<[W]=400/250=1.6mm
②梁侧模验算
模板横放，根据木方布置原则，其纵向间距为400㎜，板厚按250㎜取值，计算简图如下：
荷载计算
假设T=300c，掺缓凝型外加剂，则β1=1.2，坍落度16-18cm，
则β2=1.15，砼浇筑速度V=10m/h，则
侧压力F1=0.22×гc×T0×β1×β2×V1/2
F2=гc×H
F1=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15×101/2
=102.41KN/m2
F2=24×1.2=28.8KN/m2
取两者较小值 即F= F2=28.8KN/m2
振捣砼时产生的荷载：4KN/m2
则线荷载为
q=(F*1.2+4×1.4) ×0.9×0.95
=(28.8×1.2+4×1.4) ×0.9×0.95=34.3KN/m
q=F*1.2×0.9*0.915=28.8×1.2×0.9×0.95
=29.5KN/m
抗弯强度计算
Mmax=0.1q`L2=0.1×34.3×4002=0.549×106N.mm
W=bh2/6=950*182/6=5.13*104mm
则σ= Mmax/W=0.549×106/（5.13×104）=10.70N/mm2<fm=13 N/mm2.
所以满足要求。
抗剪计算
V=0.6q`L=0.6×29.5×0.40=7.1KN
剪应力τ=3V/（2bh）
=3*7.1*1000/(2*950*18)
=0.63N/mm2<fv=1.4N/mm2
所以满足要求。
挠度验算
w=0.677×ql4/(100EI)
=0.677×34.3×4004×12/(100×9000×950×183)
=0.13mm<[W]=400/250=1.6mm所以满足要求。
③梁底木方验算
荷载计算（木方自重忽略不计）
底模自重 5×0.018×0.40×1.2=0.04 KN/m
砼自重 24×0.40×1.2×1.2=13.82KN/m
钢筋自重 1.5×0.40×1.2×1.2=0.87KN/m
振捣砼荷载 2×0.40×1.4=1.12 KN/m
化为均布线荷载，则：
q =(0.04+13.82+0.87+1.12)*0.9
=15.85KN/m(计算强度)
q =（0.04+13.82+0.87）*0.9
=14.73KN/m(计算刚度)
抗弯承载力计算
Mmax=0.2733 q`L2=0.2733×15.85×0.4×0.4
=0.69KN.m=0.69*106N.mm
则W=bh2/6=50*100*100/6=8.33*104mm4
故σ=Mmax/W=0.69*106/（8.33*104）
④支撑架立杆验算
立杆相关参数：（采用φ48×3.5扣件式钢管）
A=4.89×102mm2； g=3.84kg/m； i=15.8mm； f=205 N/mm2
荷载计算
梁底立杆受力最大，其间距为1000，水平横杆竖向间距为1500，由梁底木方背肋受力计算可求出，由梁底木方传递给立杆的力:
N1=(0.2×q`-0.0176×q)×2×4
=(0.2×15.85 -0.0176×14.73)×2×4=23.28KN
查施工手册，得gk1=0.12KN/m,则脚手架自重标准值NGk=Hi* gk1
=6.50×0.12=0.78KN
立杆长细比和刚度验算
λ=μL/I=1.27*1.5*1000/15.8=121 <[λ]=150
所以满足要求。
立杆整体稳定性验算
N=N1+1.2NGk=23.28+1.2×0.78=24.2 KN
由λ=121查表得ψ=0.446，则
σ=N/（Ψa）=24.2×103/（0.446×4.89×102）
=110.96N/mm2<f=205N/mm2
所以满足要求。
梁底立杆扣件个数计算
n=N/f抗滑=24.2/8=3.01，取四个。
所以满足要求。
12.4 转换层最大梁模板及支撑验算
梁段:L1。
（1）、参数信息
①模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.60；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
②荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
③材料参数
木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
④梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；
⑤梁侧模板参数
主楞间距(mm)：450；次楞根数：6；
主楞竖向支撑点数量：4；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，600mm，1050mm，1400mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
(2) 、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、38.400 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
(3) 、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
①强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 45×1.2×1.2/6=10.8cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.45×17.85=9.638kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.45×4=2.52kN/m；
计算跨度: l = (1600-120)/(6-1)= 296mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×9.638×[(1600-120)/(6-1)]2 + 0.117×2.52×[(1600-120)/(6-1)]2= 1.10×105N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(1600-120)/(6-1)]/1000+1.2×2.520×[(1600-120)/(6-1)]/1000=4.033 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.10×105 / 1.08×104=10.2N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =10.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
②挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm；
l--计算跨度: l = [(1600-120)/(6-1)]=296mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 45×1.2×1.2×1.2/12=6.48cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.638×[(1600-120)/(6-1)]4/(100×9500×6.48×104) = 0.814 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1600-120)/(6-1)]/250 = 1.184mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.814mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.184mm，满足要求！
(4) 、梁侧模板支撑的计算
①次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 4.033/0.450= 8.963kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；
I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；
E = 10000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.182 kN·m，最大支座反力 R= 4.437 kN，最大变形 ν= 0.061 mm
a.次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.82×105/8.33×104 = 2.2 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
b.次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.061mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！
②主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.437kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×5.078=10.16cm3；
I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.333 kN·m，最大支座反力 R= 6.852 kN，最大变形 ν= 0.065 mm
a.主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 3.33×105/1.02×104 = 32.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =32.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
b.主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.065 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.065mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！
(5)穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.852 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.852kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
(6)梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 600×12×12/6 = 1.44×104mm3；
I = 600×12×12×12/12 = 8.64×104mm4；
①抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.60+0.30]×0.60=29.592kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60=3.360kN/m；
q=29.592+3.360=32.952kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×29.592×166.6672+0.117×3.36×166.6672=9.31×104N·mm；
RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×29.592×0.167+0.45×3.36×0.167=2.225kN
RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×29.592×0.167+1.2×3.36×0.167=6.097kN
σ =Mmax/W=9.31×104/1.44×104=6.5N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =6.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
②挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=24.660kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =166.67/250 = 0.667mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×29.592×166.74/(100×9500×8.64×104)=0.188mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.188mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.667mm，满足要求！
(7)梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
①荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=6.097/0.6=10.162kN/m
②方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×10.162×0.62 = 0.366 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.366×106/83333.3 = 4.4 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 4.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×10.162×0.6 = 3.658 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×3.658×1000/(2×50×100) = 1.097 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 1.097 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算
计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×10.162×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.214mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.214 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.4 mm，满足要求！
③支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=2.225kN
梁底模板中间支撑传递的集中力：
P2=RB=6.097kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3=(0.900-0.500)/4×0.600×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(1.600-0.120)×0.300=1.015kN
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N3=1.516 kN；
N2=15.642 kN；
最大弯矩 Mmax=0.635 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.167 mm；
最大应力 σ=0.635×106/5080=125.1 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 125.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
(8)梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
(9)扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=15.642 kN；
R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
(10)立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.516kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×4=0.62kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(1.00/2+(0.90-0.50)/4)×0.60×0.30+(1.00/2+(0.90-0.50)/4)×0.60×0.120×(1.50+24.00)]=1.452kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.000/2+(0.900-0.500)/4]×0.600=2.016kN；
N =N1+N2+N3+N4=1.516+0.62+1.452+2.016=5.603kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；
lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=5603.125/(0.207×489) = 55.4N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 55.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向钢管的最大支座反力：N1 =15.642kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(4-1.6)=0.62kN；
N =N1+N2 =15.642+0.372=16.014kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=16013.958/(0.207×489) = 158.2N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 158.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
五、 板模及支撑验算
模板木方背肋间距为250㎜；钢管满堂支撑架立杆间距为1000×1000㎜，水平横杆沿竖向间距为1500㎜。取最大板厚180㎜进行验算。
①板底模验算
荷载计算
模板自重标准值 0.3 KN/m2
砼自重标准值 24×0.18=4.32KN/m2
钢筋自重标准值 1.1×0.18=0.198KN/m2
施工人员及设备荷载 2.5KN/m2
混凝土冲击荷载 2.KN/m2
化为均布线荷载，则：
q`={1.2×（0.3+4.32+0.198）+1.4×(2.5+2）}×0.9×0.915
=9.949KN/m(计算强度)
q =1.2×（0.3+4.32+0.198）×0.9×0.915
=4.761KN/m（计算挠度）
抗弯承载力计算（大于三跨按三跨计算）
计算简图如下：
查施工手册得Mmax=0.1q`L2=0.1×9.949×0.5×1000×250
=12.43×104N.mm
则W=bh2/6=915×18×18/6=4.94×104mm4
故σ=Mmax/W=12.43*104/（4.94*104）
=2.51N/mm2<fm=13 N/mm2
所以满足要求。
抗剪强度计算
查施工手册V=0.6q`L=0.6×9.949×0.25=1.49KN
=1490N
剪应力τ=3V/（2bh）=3×1490/(2×915×18)=0.135N/mm2<fv=1.4 N/mm2
所以满足要求。
挠度计算
W=0.677qL4/(100*EI)=0.677×4.761×2504×12/(100×9000×915×183)
=0.03mm<[W]=250/400=0.625mm
所以满足要求。
②板底木方背肋验算
荷载计算（考虑木方长度有限，按单跨考虑）
化为均布线荷载，则：
q`={1.2×（0.3+4.32+0.198）+1.4×（2.5+2）}×0.9×0.25
=2.71KN/m(计算强度)
q =1.2×（0.3+4.32+0.198）×0.9×0.25
=1.3KN/m(计算挠度)
抗弯承载力计算
Mmax=q`L2/8=2.71×10002/8
=0.338×106N.mm
则W=bh2/6=50×100×100/6=8.33×104mm4
故σ=Mmax/W=0.338×106/（8.33*104）
=4.05N/mm2<fm=13 N/mm2
所以满足要求。
挠度计算
W=5qL4/(384*E*I)
=5×1.3×10004×12/(384×9000×50×1003)
=0.451mm<[W]=1000/250=4mm所以满足要求。
六、满堂支撑架立杆验算
荷载计算
由板底木方背肋验算可知，上部系统传递给立杆轴向力：
查施工手册，得gk1=0.12KN/m,则脚手架自重标准值NGk=Hi* gk1
=6.5×0.12=0.78KN，考虑荷载分项系数则立杆轴向力：
N=N1+1.2NGk=3.19+1.2×0.78
=4.14KN
立杆长细比和刚度验算
λ=μL/I=1.27×1.5×1000/15.8=121 <[λ]=150
所以满足要求。
立杆整体稳定性验算
由λ=121查表得ψ=0.446，则
σ=N/（Ψa）=4.63×103/（0.446×4.89×102）
=21.8N/mm2<f=205N/mm2
所以满足要求。
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