研发中心工程
高
支
模
施
工
方
案
目录
一、编制依据---------------------------------------2
二、工程概况---------------------------------------2
三、技术准备---------------------------------------6
四、模板安全管理体系-------------------------------6
五、材料选择---------------------------------------7
六、施工程序---------------------------------------8
七、模板安装---------------------------------------9
八、注意事项--------------------------------------13
九、模板的质量安全保证体系------------------------13
十、模板及支撑体系的验收--------------------------14
十一、防止模板支撑系统失稳的措施------------------15
十二、模板支撑架搭设和拆除的安全技术措施----------15
十三、柱模板设计计算书----------------------------20
十四、梁板模板与支撑计算书------------------------25
十五、楼板模板门式脚手架支撑计算书----------------30
十六、梁模板门式脚手架支撑计算书------------------37
一、编制依据
1)、景德镇市建筑工设计院设计的银禧工程塑料（东莞）有限公司-研发中心工程施工图纸。
2)、《建筑施工高处作业安全技术规范》
3)、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
4)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
5)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJK84-2001）
6）、《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
7）、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》
8）、东莞市施工现场管理有关文件和标准。
9）、甲方提供的本工程招标文件及图纸答疑文件。
10）、施工现场状况及对周围环境的调查。
二、工程概况：
（一）工程名称：本工程为00000000000
（二）工程地点：00000000
（三）建筑地区特点：
1、该工程设计标高±0.000为建筑物的相对标高。
2、地下水位标高为：静止水位在-1.60m-2.30 m之间。
3、施工用地情况：首层建筑用地面积为：996.30 m2，地上建筑面积为：6698.80 m2，地下建筑面积为：0 m2，建筑总面积为：6698.80 m2 。
4、该工程施工单位是0000000000有限公司，建设单位是00000000000000，设计单位是000000000，监理单位是0000000000000有限公司，勘察单位是000000000000000。
（四）工程概况：
本工程已完成场地三通一平工作。本次施工范围为：0000000000000000工程建筑、装饰工程、给排水工程。
1、该工程建筑面积为：6698. 80 m2。
2、本工程为一层/8栋、地面以上八层，无地下层；建筑高度为34.45m，建筑面积为6698.80m2。
3、建筑类别为三类建筑，耐火等级为二级，屋面防水等级为Ⅲ级。
4、结构特征
（1）、结构体系及基础形式
a）本工程结构体系为框架体系，抗震设计为 6度/Ⅱ类设防，基础设计等级为丙级，采用钢筋混凝土管桩地基，根据地质资料，桩持力层为强内化花岗岩。
b）．当实际施工情况与设计不符时，应及时通知设计人员另行商定处理。
（2）、混凝土工程
本工程混凝土强度等级及使用部位见下表。
| 结构部位 | 砼强度等级 | 砼抗渗等级 | 钢筋种类 | 备注 |
| 基础承台 | C35 | HPB235 HRB335 | ||
| 基础梁 | C30 | HPB235 HRB335 | ||
| 3层以下框架柱 | C35 | HPB235 HRB335 | ||
| 4-6层框架柱 | C30 | HPB235 HRB335 | ||
| 7层以上框架柱 | C25 | HPB235 HRB335 | ||
| 2-4层梁板 | C30 | HPB235 HRB335 | ||
| 5层以上梁板 | C25 | HPB235 HRB335 |
5、钢筋工程：本工程采用钢筋有I、II 级钢筋。钢筋接头要求焊接连接与搭接连接均可；如果采用搭接焊要求单面焊焊接长度10d，双面焊5d，也可以电弧对焊；如果采用搭接需要保证搭接长度为受拉钢筋1.2 La，且不小于300mm，受压钢筋搭接长度不小于0.85 La，且不小于200mm；钢筋锚固长度按照I 级钢筋30d、II 级钢筋40d 考虑（C20 混凝土）。
6、砌体(填充墙）工程：本工程外墙采用加气混凝块, 墙厚180 mm；内墙采用加气混凝块，电梯井墙240厚，±0.00以下用180mm厚填充，地上各层用120-180 mm厚内隔墙；各层卫生间用120 mm厚墙体。
砌体强度见下表
| 砌体部位 | 砌块名称 | 墙厚 | 砌块强度等级 | 砂浆强度等级 |
| 外围护墙 | 加气砼砌块 | 180 | MU10 | Mb5砌块专用砂浆 |
| 卫生间墙 | 加气砼砌块 | 120 | MU10 | Mb5砌块专用砂浆 |
| 楼梯间墙 | 加气砼砌块 | 180 | MU10 | Mb5砌块专用砂浆 |
序号部位厚度砖砂浆组砌方法：
(1) 外墙、楼梯间墙 180厚，Mb5 混合砂浆一顺一丁
(2) 电梯井墙240厚，Mb5 混合砂浆一顺一丁
(3) 卫生间墙120厚，Mb5 混合砂浆一顺一丁
7、装修工程：
（1）外装修：铝合金龙骨面挂复合铝板面层。
（2）内装修：内墙混合砂浆底，刮白色乳胶腻子，面扫白色乳胶漆二道；天棚混合砂浆底，面扫白色乳胶漆二道。
（3）地面：地面采用陶瓷地地砖面层；卫生间地面采用300×300防滑地砖；踢脚线100mm 高彩釉砖。
（4）墙面：卫生间采用250×400白色采用陶瓷面砖墙面高1800mm。
8、防水做法：卫生间采用1.5厚聚氨脂防水涂料；屋面（屋36）采用①20厚1：2.5水泥砂找平层，②3mm厚（SBS）氯丁橡胶沥青防水卷材，③满铺0.5厚聚乙烯薄膜一层，④30厚聚苯乙烯泡沫塑料保温板。
9、门窗工程：外门窗选用铝合金门窗，单层窗框，5厚玻璃；其他采用装饰木门。
10、油漆工程：抹灰面扫白色乳胶漆二道。
（五）模板专项施工方案的必要性：
本工程首层、二层层高为4.5m，1#、2#梯顶层支模高度为3.8~5.5m，3#梯顶层支是高度为3.8~5.624m，均按本方案施工；（3~8*B~F轴层高为12.65m，另详超高支模施工方案）。为防止楼面在施工时因楼层自重及施工荷载作用下由于支撑不稳发生坍塌事故，需对梁板的支模系统进行合理的布局和搭设，因此，应根据本工程的具体情况，必须对模板系统从材料选择→施工程序→模板各构件的强度、刚度及稳定性的计算→模板支撑系统的强度、刚度和稳定性计算→模板支撑的搭设→模板支撑的验收→模板支撑的拆除等环节进行设计和计算，使模板支撑系统满足施工要求，保证施工安全。
三、技术准备
1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准，工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。
2）编制模板施工方案，对施工班组进行技术交底。
3）对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。
四、模板安全管理体系
1）建立由项目经理领导，各专业工长，各专职安检员参加的横向到边，纵向到底的安全生产管理体系，从项目经理到各生产班组的安全管理组织机构如下：
公司质安部
项目经理
安全组
质量组
技术组
设备组
各专业工长
各专业班组
五、材料选择
1）设计要求：按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
2）独立柱模板：采用18厚胶合板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用50×100mm方木，加固采用￠48×3.5钢管围檩@300~400加固， 超过700宽的柱。采用可回收￠14对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量用45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。
3）顶板及梁模板：
① 采用18mm木胶合板和60×100、100×100木方现场拼制，￠48碗扣式螺旋钢管顶撑现场拼制，支撑采用碗扣式螺旋顶撑脚手架，由立杆、横杆、支座、支托组成。60×100木方作次楞，100×100木方作主楞，顶撑间距900mm和1200mm。
② 本工程模板均选用木夹板模板，按一层一个流水段配置；框架柱采用胶合板加工的可变截面模板，按一层一个流水段配置；梁板采用胶合板模板，按一层一个流水段配置；梁底支撑采用快拆体系（门式脚手架）。
3）根据模板相互位置及各部位尺寸，经计算后确定模板支设方案。
4）楼梯：本工程楼梯采用木胶合板。木方作楞，钢管螺旋顶撑。
六、施工程序
1）基础施工（包括放线定位，开挖土方及浇筑基础）
2）柱施工（1、2层柱的施工）：凡高度超过4.5m者，均按图支撑，并加固。土回填至基础顶-放线定位-搭设临时脚手架（验收）-钢筋绑扎-模板支护（下端固定、清理，处理好柱上予埋物件）-砼浇筑-养护。
3）梁板施工：首先将主次梁模板下的立柱（2根）按图纸排定，绑扎好。架设梁模，加固后，再立板底立柱，按设计要求布置，尽量与梁底立柱配套，以便设置水平纵横向拉杆，及剪力撑（垂直向）。再布置板底搁栅-铺板底模-梁筋绑扎入模-板筋绑扎-再次验收底部立柱及加固情况-砼的浇筑（按施工验收规范）。
4）楼层的施工按先柱后梁板。
七、模板安装
1)模板安装：
各部位的模板均采用新摸板。支模顺序为柱模→梁模→板模。在柱筋绑扎好后，开始支柱模。柱模安装好后，校核其轴线、垂直度以及几何尺寸无误，将其支撑牢固。安装时要特别注意各个节点处的几何尺寸以及轴线位置的准确性。安装楼面模板时，需在下面留出施工通道，方便检查加固。楼面支模后，应进行板面水平度校正。模板拆模时间按规范要求，拆模后清理板面面涂脱模剂，按接板位置层层复安，减少损耗。材料应按编号分类堆放。
2）柱模板安装：
（1）成排柱支模时应先立两端柱模校正复核无误后，顶部拉通线并进行兜方找平。
（2）柱模支设完毕必须进行校正，且支撑牢固，以免偏移扭歪。柱脚和墙脚是浇筑砼最容易出现质量事故之处。为防柱模和墙模在落筑砼时跑模移位，在立模之前予先在楼板上每边予埋Ф25钢筋头和异形钢筋。立模时用木方将柱脚和墙脚与周围予埋的钢筋头撑紧抵牢。为防柱和墙脚漏浆烂根，模板周边埋设高压缩性海绵或橡胶衬垫，将模板底部与楼板间的缝隙，堵严垫稳。为调整柱墙模板的垂直度，用钢管扣件作斜撑，钢管以予埋的钢筋头作支点，同时在予埋的异形钢筋内穿扫地横杆作为用手拉葫芦拉拽校正柱墙模板的力点。
（3）为控制结构垂直度偏差，对柱模采用二次校正法，第一次在砼浇筑前对模板垂直度进行复测，第二次在砼入模后再进行一次复测纠偏。
3）楼板模板安装：
（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。
（2）根据模板的排列图，在平面模板下搭设满堂红垂直钢管支撑体系，Ф48×3.5 mm钢管对接立杆。根据楼板的砼重量与施工荷载的大小确定，立杆间距1200 mm，横杆步距1800 mm；楼面板采用18 mm厚胶合板，内楞选用2[ 80×40×15×3 mm内卷边槽钢，间距为600 mm，外楞用2[ 100×50×20×3 mm内卷边槽钢，间距为1200 mm。
（3）通线调节支柱的高度，地面铺垫脚板。将外楞找平，架调内楞。模板从四周铺起，中间收口。压边时，角位模板通线钉固。
（4）楼面模板铺完后，认真检查支架是否牢固，做到板面平整， 接缝规范，整个模板面整洁无杂质。
4）屋面悬挑板模板安装：
（1）根据模板的排列图，在屋面上搭设满堂红垂直钢管支撑体系，Ф48×3.5 mm钢管对接立杆，横杆外伸出1000mm，并设置斜杆与内立杆、纵横杆连接。为防止支架倾斜，在立柱内侧设置三道纵向横杆与横杆连接，并使二排立杆支座与楼面预留钢筋(或￠12爆炸螺栓)焊接,焊蓬长度为120mm。根据楼板的砼重量与施工荷载的大小确定，立杆间距1200 mm，横杆步距1800 mm；楼面板采用18 mm厚胶合板，内楞选用100×80方条，间距为400 mm，外楞用100×80方条，间距为500 mm（如下图）。
（2）通线调节支柱的高度，地面铺垫脚板。将外楞找平，架调内楞。模板从四周铺起，中间收口。压边时，角位模板通线钉固。
（3）楼面模板铺完后，认真检查支架是否牢固，做到板面平整， 接缝规范，整个模板面整洁无杂质。
5）梁模板安装：
（1）梁底模板：按设计标高调整多功能钢脚手架支顶标高，然后放底模钢楞，再安装梁底模板2.3 mm 厚钢模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
（2）用门式钢管脚手架支撑，门架立杆间距600 mm，其管脚底垫上钢板。在钢架支撑上平放梁底模钢楞，钢楞选2Ф48×3.5mm钢管，间距900mm。
（3）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板，梁侧模板选用2.3 mm 厚钢模板。当梁高≤1500mm时，直接支承钢模板的竖钢楞选1Ф48×3.5mm钢管，间距900mm，竖钢楞外用一道水平钢楞夹固，采用2Ф48×3.5mm钢管，在外楞上每隔900 mm设一付对拉螺栓M 14。当梁高 >1500mm时，直接支承钢模板的竖钢楞选2Ф48×3.5mm钢管，间距750mm，竖钢楞外用二~三道水平钢楞夹固，采用2Ф48×3.5mm钢管，在外楞上每隔750mm设一付对拉螺栓 M18 。
（4）对梁高1000以上的深梁加强侧向支撑，保证支撑系统在砼浇筑过程中的侧向稳定。
6）楼梯模板安装：
楼梯模板支撑，楼梯均与砼柱同时支模同时浇砼。楼梯因楼梯四角均与砼柱连接，为加快支模速度，采用先浇砼柱、留插筋再浇楼梯的方法施工。模板先立楼梯底模，墙与楼梯交接处做成斜状。
7）模板安装时标高、尺寸、轴线要准确。
8）模板在拼装时一定要严密，模板的支设尺寸要利用验标允许的负误差，防止胀模。
9）混凝土浇灌时要有模板支设人员跟班作业，要认真检查模板有无漏浆，拉结是否有松动，模板是否变形等。
10）混凝土拆模时混凝土强度要符合规范及设计图要求。模板底模的拆除，须待砼强度达到设计强度的75％以上才能拆除；侧模拆除须保证砼表面不会出现缺角掉边；并应经主管技术人员批准，拆除时不得损坏砼的棱角。
八、注意事项
1）回填土要按施工规范及图纸要求执行，避免将墙体挤倒，即应对称回填夯实。
2）凡支模不便处，应搭设双排脚手架，使操作者有站立之处，不能冒险作业。
3）下部大梁要支承上部施工荷载，应按28D强度考虑，并进行核算后方可拆除下部支柱，否则应保留下部立柱支撑方可进行上部作业。
九、模板的质量安全保证体系
1）模板安装要点：
①墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位板密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保砼浇筑时模板的垂直度。
②墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓;
③梁模板安装应先安装底模,待钢筋绑扎完后再封侧模;当梁高大于600mm时,梁侧模应加对拉螺栓;
④保证拼缝严密,在砼浇筑过程中派专人看护模板,随时检查模板的支撑情况。
⑤当梁跨度等于或大于4m时，模板应按跨度的0.3%起拱，当悬臂梁时，按梁长的0.6%起拱。
2）安装质量要求
①模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。
②模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留洞的位置等进行检查。
③现浇结构模板的允许偏差符合有关规定：
3）模板拆除
①拆模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。
②底模：在砼强度符合设计要求后，方可拆除模板。
③已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设类堆放好。
十、模板及支撑体系的验收
1）模板施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高，梁板断面尺寸大，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。
2）支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。
3）立杆下垫50~60X100mm断面的木枋垫板。
4）检查扣件螺栓的拧紧程度。
5）纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直上必须剪刀撑全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈45°至60°角，夹角用回扣连接牢固。
6）单块梁板的模板支撑，支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。
十一、防止模板支撑系统失稳的措施
1）浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固的固体程度。
2）浇注梁板砼时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。
十二、模板支撑架搭设和拆除的安全技术措施
1）安装安全技术措施
⑴应遵守高处作业安全技术规范有关规定。
⑵架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。
⑶凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。
⑷立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑系统失稳。
⑸扣件的紧固是否符合要求，可使用矩板手实测，要40~60N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。
⑹所有钢管，扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。
⑺模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。
⑻施工现场应搭设工作梯，作业人员不得不爬支架上下。
⑼模板上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。
⑽模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。
⑾不准架设探头板及未固定的杆。
⑿模板支撑不得使用腐配、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。
⒀安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。
⒁支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。
⒂在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。
⒃二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。
⒄安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。
2）拆除安全技术措施
①模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。
②拆模时，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。
③拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。
④高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。
⑤工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。
⑥拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。
⑦拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。
⑧已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1、模板支架的构造要求：
a、梁板模板支撑架可以根据设计荷载 采用单立杆或双立杆；
b、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2、立杆步距的设计：
a、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c、支撑架步距以0.9m—1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3、整体性构造层的设计：
a、当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设备整体性单或双水平加强层；
b、单水平加强层可以每4—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c、双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10m—15m设置，四周和中部每10m—15m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4、剪刀撑的设计：
a、沿支架四周外立面应满足立面设剪刀撑；
b、中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10m—15m 设置。
5、顶部支撑点的设计：
a、最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜于大于400mm；
b、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c、支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12KN时，可用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。
6、支撑架搭设的要求：
a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45—60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d、地基支座的设计要满足承载力的要求。
7、施工使用的要求：
a、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
十三、柱模板设计计算书
一）、中小断面柱模板基本参数
柱断面长度B=500mm；
柱断面宽度H=600mm；
方木截面宽度=800mm；
方木截面高度=100mm；
方木间距l=400mm,
胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二）、荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中 γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取2h；
T──混凝土的入模温度,取20(℃)；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1──外加剂影响系数，取1；
β2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=14.192kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=14.19kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
三）、胶合板侧模验算
胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:
胶合板计算简图
(1) 侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×14.19+1.4×3.00)×700.00/1000=14.860kN/m
l──方木间距,取l=400mm；
经计算得 M=0.1×14.860×(400.00/1000)2=0.238kN.m
胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=700×(18)2/6=37800.00mm3
σ = M/W=0.238×106 /37800.000=6.290N/mm2
胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!
(2) 侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×14.19+1.4×3)×700×400/106=3.566kN
经计算得 τ=3×3.566×103/(2×700.000×18.000)=0.425N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
(3) 侧模挠度验算:
W=0.677qa4/(100EI)
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=14.19×700/1000=9.933kN/m
侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=700.000×18.0003/12=340200.000mm4；
a──方木间距,取a=400mm；
E──弹性模量,取E=6000N/mm2；
经计算得 W=0.677×9.933×400.0004/(100×6000.00×340200.00)=0.84mm
最大允许挠度 [W]=l/250=400/250=1.60mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
四）、方木验算
方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:
方木计算简图
(1) 方木抗弯强度验算:
M=qB2/8
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×14.190+1.4×3.000)×400/1000=8.491kN/m
B──截面长边,取B=700mm；
经计算得 M=8.491×(700/1000)2/8=0.520kN.m；
方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=800×1002/6=1333333.333mm3；
σ = M/W=0.520×106/1333333.333=0.390N/mm2；
方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!
(2) 方木抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中 V为剪力:
v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×14.190+1.4×3.000)×400×700/106=2.972kN
经计算得 τ=3×2.972×103/(2×800.000×100.000)=0.056N/mm2
方木的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!
(3) 方木挠度验算:
W=5qB4/(384EI)
其中 q──设计荷载(kN/m):
q=14.19×400/1000=5.676kN.m
I=b×h3/12=800×1003/12=66666666.667mm4
B──柱截面长边的长度,取B=700mm；
E──弹性模量,取E=9000N/mm2；
经计算得 W=5×5.676×7004/(384×9000.00×66666666.67)=0.030mm
允许挠度 [W]=B/250=700/250=2.800mm
方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
十四、梁木模板与支撑计算书
一）、梁模板基本参数
梁截面宽度 B=250mm，
梁截面高度 H=600mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径22mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。
梁模板使用的方木截面100×120mm，
梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二）、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m2；
钢筋自重 = 1.500kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三）、梁底模板木楞计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
四）、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
图 梁侧模板计算简图
1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]
其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00=42.960N/mm
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×42.960×0.3002=-0.387kN.m
f=0.387×106/54000.0=7.160N/mm2
梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.300×42.960=7.733kN
截面抗剪强度计算值 T=3×7733/(2×1000×18)=0.644N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 28.80×1.00=28.80N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×28.800×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.542mm
梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求!
五）、穿梁螺栓计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00×0.50/2=10.74kN
穿梁螺栓直径为22mm；
穿梁螺栓有效直径为19.8mm；
穿梁螺栓有效面积为 A=282.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=47.940kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.740kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
每个截面布置2 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
六）、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
十五、楼板模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为4.5米（梯顶层部份5.6m增加一度纵横向水平支撑），门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.40米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.04米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，每榀门架内的方木数量3根。
梁底方木截面宽度80mm，高度100mm。
梁底托梁截面宽度100mm，高度120mm。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一）、楼板底方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 24.000×0.100×0.610=1.464kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.610=0.207kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.610=1.220kN/m
经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(1.464+0.207)+1.4×1.220=3.714kN/m
2.强度计算
最大弯矩的计算公式如下:
M = ql2/8
最大弯矩 M = 1.20×3.71×3.71/8=0.668kN.m
截面应力 =0.668×106/64000.0=10.45N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.5ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.5×1.200×3.714=2.228kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2228/(2×60×80)=0.696N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
4.挠度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
v = 5ql4/384EI
最大变形 v =5×3.095×1200.04/(384×9500.00×6666700.0)=1.319mm
方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
二）、楼板底托梁的计算
楼板底托梁按照集中荷载下连续梁计算
计算简图
楼板底托梁弯矩图(kN.m)
楼板底托梁变形图(mm)
楼板底托梁剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.934kN.m
最大变形 vmax=1.426mm
最大剪力 Qmax=2.926kN
截面应力 =0.934×106/133333.3=7.003N/mm2
楼板底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
楼板底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
楼板底托梁抗剪强度计算值 T=3×2926/(2×100×120)=0.366N/mm2
楼板底托梁抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
楼板底托梁的抗剪强度计算满足要求!
三）、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.400=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
脚手板 3步1设 0.184×1/3=0.061kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.526kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.526 / 1.950 = 0.270kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×1.400)=1.393
2×0.024×(4×1.400)/cos/(4×1.950)=0.060kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×1.400)/(4×1.950)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.131kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.401kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力4.416kN，7.314kN
第2榀门架两端点力3.612kN，3.612kN
第3榀门架两端点力7.314kN，4.416kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11.730kN。
四）、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.401kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 11.730kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.0m。
经计算得到，N = 1.2×0.401×5.000+11.730=14.135kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 14.14kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.203；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.55cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.42cm4；
A1 —— 门架立杆的截面面积，A1=1.91cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；
A —— 一榀门架立杆的截面面积，A1=3.82cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd= 15.906kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!
十六、梁模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为4.5米（梯顶层部份5.6m增加一度纵横向水平支撑），门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.50米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.04米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，每榀门架内的方木数量4根。
梁底方木截面宽度100mm，高度100mm。
梁底托梁截面宽度120mm，高度120mm。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一）、梁底方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；
I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 24.000×0.900×0.407=8.784kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.900×(2×0.300+0.407)/0.407=0.968kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 5.000×0.407=2.033kN/m
经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(8.784+0.968)+1.4×2.033=14.549kN/m
2.强度计算
最大弯矩的计算公式如下:
M = ql2/8
最大弯矩 M = 0.90×14.55×14.55/8=1.473kN.m
截面应力 =1.473×106/166666.7=8.84N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.900×14.549/2=6.547kN
截面抗剪强度计算值 T=3×6547/(2×100×100)=0.982N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
4.挠度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
v = 5ql4/384EI
最大变形 v =5×12.124×900.04/(384×9500.00×8333334.0)=1.308mm
方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
二）、梁底托梁的计算
梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算
计算简图
梁底托梁弯矩图(kN.m)
梁底托梁变形图(mm)
梁底托梁剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.678kN.m
最大变形 vmax=0.479mm
最大剪力 Qmax=2.738kN
截面应力 =0.678×106/288000.0=2.355N/mm2
梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
梁底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
梁底托梁抗剪强度计算值 T=3×2738/(2×120×120)=0.285N/mm2
梁底托梁抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
梁底托梁的抗剪强度计算满足要求!
三）、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.400=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
脚手板 3步1设 0.184×1/3=0.061kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.526kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.526 / 1.950 = 0.270kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用42.0×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×1.500)=1.300
2×0.024×(4×1.500)/cos/(4×1.950)=0.061kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×1.500)/(4×1.950)=0.005kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.133kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.403kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力3.469kN，5.331kN
第2榀门架两端点力3.275kN，3.275kN
第3榀门架两端点力5.331kN，3.469kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 8.800kN。
四）、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.403kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 8.800kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.0m。
经计算得到，N = 1.2×0.403×5.000+8.800=11.216kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 11.22kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.203；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.55cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.42cm4；
A1 —— 门架立杆的截面面积，A1=1.91cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；
A —— 一榀门架立杆的截面面积，A1=3.82cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd= 15.906kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!
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