一、工程概况
**街道社区服务中心工程位于南京市**区**区**路以东，**大道以北，**路以南，**路与**路之间。
工程建筑用地16600 m2，总建筑面积59526.71 m2，地上建筑面积44047.38m2。地上由主楼（01）、裙楼（02）、附楼（03）三幢建筑组成，其中主楼（01）地上十五层，高57.3m，建筑面积24583.76m2；裙楼（02）地上七层，高30.9m，建筑面积12684.28m2；附楼（03）地上四层，高18.6m，建筑面积6779.34m2。地下为连为一体的两层地下室，作为汽车库及设备用房，建筑面积为15479.8m2（见附图1）。
二、编制依据
1、**街道社区服务中心工程施工图
2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204—2002）
3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版）（JGJ130—2001）
4、建筑施工手册（第四版）—中国建筑工业出版社
5、江苏省建筑安装工程施工技术操作规程（2006年）（第十一分册：脚手架工程）
6、**街道社区服务中心工程施工组织设计
7、参考《对外脚手架涉及安全问题的一些认识》（东南大学 郭正兴）
三、外脚手架搭设方案及要求
（一）主楼（01）外脚手架
1、主楼（01）地上十五层，高57.3m，其中一层层高4.8m，二、三层层高4.2m，四~十四层层高3.6m，十五层层高4.2m。在主楼东侧（9轴/L~J轴）一~四层突出建筑立面，高度为12m，五层以上变化为圆弧（见附图2、3）。
2、主楼（01）外脚手架采用工字钢悬挑脚手架，分两次悬挑：第一次从四层板顶（16.8m）挑至十层板顶（38.4m），悬挑高度21.6m；第二次从十层板顶（38.4m）挑至十五层板顶（57.0m），并超过板顶1.5m，悬挑高度20.1m。
3、悬挑支撑梁采用16#工字钢，长度为3.0m，伸出楼面1.3m，锚固段长度为1.7m。主楼圆弧段钢丝绳采用双股直径14mm公称抗拉强度为1700N/mm2的6×19钢丝绳。，平直段钢丝绳采用直径14mm公称抗拉强度为1700N/mm2的6×19钢丝绳。
4、架体采用Ф48×3.0钢管搭设，立杆纵距1.5m，立杆横距0.90m，立杆步距1.8m，内排架距墙宽度0.30m，连墙件按两步三跨设置。脚手板采用竹笆片，隔步铺设。
5、悬挑支撑梁布置图见附图4。
（二）裙楼（02）外脚手架
1、裙楼（02）地上七层，高30.9m，其中一层层高4.8m，二~四层层高4.2m，五、六层层高为3.6m，七层层高为6.0m。在南侧四~六层突出建筑立面，高度为11.4m（见附图5）。
2、裙楼（02）北侧外脚手架采用工字钢悬挑脚手架，从二层板顶（9.0m）悬挑到七层顶板（30.6m），并超过七层顶板1.5m，悬挑高度23.1m。南侧采用落地脚手架，从地下室顶板（300mm厚空心楼板）搭设至七层顶板（30.6m），并超过七层顶板1.5m，搭设高度33.0m（见附图6）。
3、悬挑支撑梁采用16#工字钢，长度为3.0m，伸出楼面1.3m，锚固段长度为1.7m。钢丝绳采用直径14mm公称抗拉强度为1700N/mm2的6×19钢丝绳。
4、架体采用Ф48×3.0钢管搭设，立杆纵距1.5m，立杆横距0.90m，立杆步距1.8m，内排架距墙宽度0.30m，连墙件按两步三跨设置。脚手板采用竹笆片，隔步铺设。
5、在悬挑脚手架与落地脚手架交接处，架体水平杆延伸与立杆交接，用扣件进行连接，并在此处增加连墙件或与框架柱进行有效拉结，增加架体稳定性。
（三）附楼（03）外脚手架
1、附楼（03）地上四层，高18.6m，其中一层层高4.8m，二~四层层高4.5m。在南侧二、三层突出建筑立面（见附图7）。
2、附楼（03）外脚手架采用落地式钢管脚手架，从地下室顶板（300mm厚空心楼板）开始搭设，搭设高度为20.0m。其中建筑南侧局部为下沉式广场（-4.2m）（300mm厚空心楼板），此处脚手架搭设高度为24.2m（见附图8）。
3、架体采用Ф48×3.0钢管搭设，立杆纵距1.5m，立杆横距0.90m，立杆步距1.8m，内排架距墙宽度0.30m，连墙件按两步三跨设置。脚手板采用竹笆片，隔步铺设。
（四）脚手架搭设的一般规定
1、脚手架选材
（1）钢管：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
旧钢管应对锈蚀深度和弯曲变形进行检查：钢管外表面锈蚀深度≤0.5mm；钢管端部弯曲长度≤1.5m，允许偏差≤5.0mm。对于立杆钢管：3m＜l≤4m时，允许偏差≤12mm；4m＜l≤6.5m时，允许偏差≤20mm。对于水平杆、斜杆的钢管，弯曲长度≤6.5m，允许偏差≤30mm。
脚手架钢管严禁用电焊或氧气切割，严禁打孔。
（2）扣件：扣件的材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
（3）悬挑工字钢：悬挑结构的钢材宜采用Q235钢，其质量应符合《普通碳素结构钢技术条件》（GB/T700）的规定，并附有制造厂提供的质量证明书。钢材表面锈蚀、麻点或划痕的深度不得大于该钢材厚度允许偏差值的1/2。
（4）钢丝绳：严格按照本方案中钢丝绳的规格采购，若方案中钢丝绳的规格在市场上临时无法采购，则须购买大于本方案中钢丝绳规格的钢丝绳，并经项目部确认后方可使用。
2、悬挑外脚手架搭设
2.1搭设流程
现场准备→压环钢筋预埋→混凝土浇筑→悬挑工字钢安装→脚手架随楼层施工搭设2~3步→吊环钢筋预埋→混凝土浇筑→斜拉钢丝绳安装→继续搭设脚手架
2.2搭设过程
（1）现场准备：
① 脚手架搭设前要熟悉施工方案，严格按照方案中的各项要求及《扣件式钢管脚手架安全技术规范》施工。
② 应按规范的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、竹笆片、安全网、工字钢、钢丝绳、预埋环等进行检查验收，不合格的材料禁止使用。
③ 严格按照施工方案详图加工配件。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。悬挑工字钢加工见附图9。
（2）压环钢筋预埋
在设置悬挑梁的平台板浇筑前，根据悬挑梁的设计位置，预埋Ф16“”形圆钢，锚入平台板内，并与下部受力钢筋绑扎，锚固长度300mm，“”形圆钢露出混凝土面200mm，确保预埋位置、标高控制准确。待悬挑工字钢摆放到位后，用Ф16钢筋与之焊接，详图见附图9所示。
（3）混凝土浇筑
① 混凝土浇筑要注意保护预埋的压环和吊环，避免碰撞、损坏。
② 混凝土浇筑过程中要派专人检查，如果压环和吊环被碰歪斜偏位，要及时扶正。
③ 梁上部、框架柱侧面预埋Ф16圆钢吊环，作为钢丝绳的上端拉结点；混凝土浇筑完毕并达到设计强度等级后，才能安装斜拉钢丝绳，吊环详图见附图9。
（4）悬挑工字钢安装
① 混凝土浇筑完毕并达到设计强度等级后，即可进行安装悬挑工字钢。
② 悬挑工字钢安装时注意型号、位置准确，保证悬挑的长度符合设计要求。
③ 悬挑工字钢位置确定后，用木楔将悬挑工字钢尾部与预埋环楔紧固定。
（5）钢丝绳安装
① 斜拉钢丝绳安装时，先将上段用3个钢丝绳卡子固定，然后将下段钢丝绳绕过鸡心环用紧丝钳夹紧，安装钢丝绳卡子，收紧紧丝钳，待钢丝绳紧后，拧紧绳子卡固定。
② 钢丝绳与结构存在快口时采用废旧轮胎皮垫设，防止快口对钢丝绳产生损害。
（6）脚手架体的搭设同落地脚手架。
3、落地脚手架搭设
（1）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。
（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（3）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；顶层顶步的搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定。
（4）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4倍立杆横距，且不应大于500mm。
（5）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件采用短钢管与建筑物的刚性连接；连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm，采用矩形布置；从底层第一步纵向水平杆处开始设置；连接钢管应水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。
（6）剪刀撑与横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫板上。每道剪刀撑跨越6根立杆搭设，剪刀撑与地面的倾角控制在45°~60°之间。剪刀撑的接长宜采用搭接，采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
（7）落地脚手架立杆下须铺设木脚手板。
（8）外墙脚手架外侧满挂安全网围护，采用细尼龙绳编织的密目安全网。安全网应封严，与外脚手架固定牢靠。
（9）建筑四周脚手架的立杆上，每50m（不足时按50m算）设置高度不小于1.0m的避雷针（可用Ф12的镀锌钢筋制作），将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。在脚手架立杆的下部，采用直径不小于8mm的光圆钢筋与建筑物地下室防雷扁钢焊接，焊缝长度应小于接地线直径的6倍。接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合要求。通常防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30Ω。在施工期间遇有雷雨时，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。
4、脚手架的拆除
4.1拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：
（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
（2）应根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经批准后方可实施；
（3）应由工程项目技术负责人进行拆除安全技术交底；
（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
4.2拆除脚手架时，应符合下列规定：
（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
（2）拆除时应设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒。
（3）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。
（4）分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
（5）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按本方案中前述有关规定设置连墙件和横向斜撑加固。宜靠近主节点设置连墙件。偏移主节点的距离不应大于300mm，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。当该处设置有困难时，应采购其它可靠措施，并优先采用菱形布置，亦可采用方形、矩形布置。
4.3卸料时应符合下列规定：
（1）拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。
（2）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
5、脚手架的验收
（1）脚手架必须由持有效上岗证的人员搭设，随楼层的增高逐层对其进行检查及分段验收，不符合要求的应迅速整改。
（2）脚手架分段验收应按JGJ95—99中“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容进行检查，填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。
脚手架搭设的技术要求、允许偏差与验收方法
| 项次 | 项 目 | 技术
要求 |
允许偏差△
（mm） |
示 意 图 | 检查方法与工具 | ||||
| 2 | 立杆垂直度 | 最后验收垂直度20~80m | － | ±100 | 用经纬仪或吊线和卷尺 | ||||
| 下列脚手架允许水平偏差（mm） | |||||||||
| 搭设中检查偏差的高度（m） | 总 高 度 | ||||||||
| 50m | 40m | 20m | |||||||
| H=2
H=10 H=20 H=30 H=40 H=50 |
±7
±20 ±40 ±60 ±80 ±100 |
±7
±25 ±50 ±75 ±100 |
±7
±50 ±100 |
||||||
| 中间档次用插入法 | |||||||||
| 3 | 间距 | 步距
纵距 横距 |
－ | ±20
±50 ±20 |
－ | 钢板尺 | |||
| 4 | 纵向水平杆高度 | 一根杆的两端 | － | ±20 | 水平仪或水平尺 | ||||
| 同跨内两根纵向水平杆高差 | － | ±10 | |||||||
| 5 | 双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差 | 外伸500mm | －50 | － | 钢板尺 | ||||
四、施工计划
1、进度计划
根据工程施工段的划分及工程实际施工进度，裙楼（02）外脚手架最先开始搭设，预计在2009年12月中旬开始进行裙楼外脚手架的施工，主楼（01）、附楼（03）根据各段的施工进度安排外脚手架的搭设。
2、施工组织及任务划分
由项目部生产经理主管，项目部安全员组织架子组搭设外脚手架。在架设期间，项目部安全员、质检员、架子组长必须在现场旁站监督。
3、技术准备
熟悉相关国家标准、操作规程的条款规定，熟悉脚手架搭设的安全技术规程，熟悉专项施工方案的编制内容；对操作人员进行详细的技术交底和安全交底。
4、人员准备
（1）外脚手架施工由专业架子工长负责，对架体的检查和验收由专职质检员和安全员负责，填写验收记录单，并由架子工长、专职质检员、安全员、项目经理签字确认，确保脚手架的搭设和使用符合设计要求。
（2）配备体检合格并经《特种作业人员安全技术管理规则》考核和安全教育培训合格的架子工持证上岗施工。
（3）现场准备安排10~15名架子工。
五、施工安全技术保证措施
1、脚手架的构配件质量与搭设质量应根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版）》（JGJ130—2001）进行检查验收，合格后方准使用。
2、脚手架搭设期间，项目专职质检员、安全员必须在现场旁站监督。脚手架必须严格按照专项施工方案搭设，悬挑梁的位置、预埋件的位置和标高、剪刀撑、连墙件的设置等关键部位必须重点检查。
3、脚手架搭设标准：横平竖直、连接牢固、底脚着实、层层拖牢、支撑挺直、通畅平坦、安全设施齐全、牢固。
4、脚手架严禁钢竹、外径48mm与51mm的钢管混合使用，主要受力杆件，如立杆、大横杆、小横杆和剪刀撑等在同一建筑立面必须使用同一材质的材料。
5、脚手架架设工必须具备中华人民共和国国家标准《特殊作业人员安全技术考核管理规则》（GB5306）要求的条件，经培训考核合格。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
6、架子工必须熟悉脚手架安全操作规程，严格按规程的要求搭设，在搭设中要必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
7、脚手架的地基必须平整夯实，有排水措施，脚手架一经搭设，其地基即不准随意开挖。
8、脚手架每平方米的施工荷载：严格控制施工荷载不超过200kg，只允许在两步脚手架上同时堆物。脚手架上不准超载，垃圾杂物必须经常清理。
9、不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
10、脚手架主节点处的纵、横水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件等严禁随意拆除，违者从严论处。
11、脚手架拆除应明确专人负责指挥，拆除前必须进行全面检查加固，拆除时应设围栏，指定专人警戒；拆除必须按搭设的顺序自上而下进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，拆除的材料不准从高处抛掷。
12、施工现场必须健全脚手架的检查维修管理制度，每幢脚手架均应有专人负责监视保养，并做好例保记录，要健全脚手架的巡视值班制度，梅雨季节、台风暴雨期间要加强检查，发现隐患立即进行加固。
六、应急预案
为防止脚手架坍塌突发事件的发生，做好脚手架坍塌安全突发事件的应急处理，并在发生突发紧急事件时，能做到及时、迅速、有序、高效地处理好事件，保障员工的生命安全，根据《中华人民共和国安全生产法》及其他相关法律的规定，结合本项目部的实际情况，特制定本应急救援预案。
1、应急准备成立应急救援指挥小组
**项目部应急救援领导小组
组长：
副组长：
副组长：
2、附近医疗救护中心
医院名称：**医院 电话：
地址：号
行驶路线：**路向东经**路，向北经**路至**医院，距离1.5km。
3、应急救援领导小组工作职责
3.1领导小组职责
（1）组织项目部按照应急救援预案，开展救援工作，防止事故的进一步扩大，力争把事故损失降到最低限度；
（2）配合专家制定应急救援方案，并组织相关人员实施；
（3）根据事态发展状态，确定救援人员、物资、设备及警戒保卫人员来源、数量和占用场地并紧急调用，事故后负责归还；
（4）根据《预案》实施过程中发生的变化和问题，及时采取紧急处理措施；
（5）当事故有危及周边单位和人员的险情时，配合有关单位组织人员撤离、物资疏散工作；
（6）配合公司进行事故调查救援工作；
（7）做好稳定社会秩序和伤亡人员的善后及安抚工作；
（8）及时上报有关应急救援的进展等情况。
3.2领导小组下设的各管理人员、工作小组职责
（1）项目副经理：
① 负责事故现场的信息收集、整理；
② 负责执行领导小组和公司领导指示的上传下达；
③ 监督应急救援方案实施和有关会议决策落实情况；
④ 负责与公司的联络与接待；
⑤ 负责通报有关事故情况；
⑥ 负责与新闻媒体的联络和沟通；
⑦ 协调其它部门参加救援活动的有关事项；
⑧ 负责办理领导小组和公司交办的其他工作。
（2）技术负责人
① 配合专家组成员工作；
② 配合领导小组对事故现场制定救援方案、计划和措施；
③ 配合现场事故调查取证；
④ 出具事故技术分析报告；
⑤ 负责办理领导小组交办的其它工作。
（3）现场救援组（专职质检员、安全员、施工员等）
① 按照领导小组制定的应急救援方案组织实施；
② 负责事故现场抢救人员、设备、物资的调配；
③ 负责事故现场人员和财产的抢救；
④ 负责事故现场抢救工作中的安全事项；
⑤ 协助事故调查组开展工作；
⑥ 负责办理领导小组交办的其它工作。
（4）材料员职责
① 负责事故现场所需救援人员、设备、物资的调度；
② 做好受灾人员的情绪稳定工作；
③ 督促有关单位落实事故伤亡人员的善后工作；
④ 现场工作人员生活后勤保障；
⑤ 对急需调用的各种设备、人员和占用场地，事后负责落实归还；
⑥ 负责办理领导小组交办的其它工作。
4、脚手架倒塌事故报告和现场保护
（1）事故发生后，必须以快捷的方式，立即将所发生的事故情况上报公司，并在12小时内写出书面报告呈报公司，公司必须以快捷的方式，立即将所发生的倒塌事故情况上报市建工局，由市建工局层层上报。并在24小时内写出书面报告，呈报上述部门。事故报告应包括以下内容：
①发生事故的单位及事故发生时间、地点；
②事故的简要经过，伤亡人员情况，直接经济损失的初步估算；
③事故原因、性质的初步判断；
④事故救揵情况和采取的措施；
⑤需要市有关部门和单位协助事故救援和处理的有关事宜；
⑥事故上报单位全称，签发人和报告时间。
（2）公司接到脚手架倒塌事故报告后，应立即启动公司《预案》，并向上级主管部门（市建工局）报告。
（3）领导小组在接到报告后，各小组立即就位，落实事故现场的保护，救援和证据收集工作。
（4）事故发生后，必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产。因抢救伤员，防止事故的扩大及疏导交通等原因需移动现场物件时，必须做出标记、拍照，详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹物证等。
5、事故应急救援措施
-
- 高空坠落应急救援方法：
（1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。
（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
5.2脚手架倒塌应急救援方法：
（1）地当发生脚手架倒塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；
（2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
（3）急报项目部应急救援小组、分公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
（4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；
5.3物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。
（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
（2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
（3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。
（5）预备应急救援工具如下表：
| 序号 | 器材或设备 | 数量 | 主要用途 |
| 1 | 支架 | 若干 | 支撑加固 |
| 2 | 模板、木方 | 若干 | 支撑加固 |
| 3 | 止血急救包 | 1个 | 用于抢救伤员 |
| 4 | 手电筒 | 3个 | 用于停电时照明求援 |
| 5 | 爬梯 | 2樘 | 用于人员疏散 |
| 6 | 对讲机 | 4台 | 联系指挥求援 |
七、计算书及附图
本工程主楼（01）、裙楼（02）北侧采用悬挑脚手架，悬挑高度分别为21.6m、20.1m、23.1m，裙楼（02）南侧、附楼（03）采用落地式脚手架，搭设高度为33m、24.2m、20m，现对23m高悬挑脚手架和33m高落地脚手架进行验算。
（一）悬挑脚手架计算（H=23.0m）
1、各项参数
1.1脚手架参数
钢管采用Ф48×3.0mm
脚手架搭设高度H=23.0m，内排架距墙的距离为0.3m
立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb=0.9m，立杆步距h=1.80m，搭设13步
连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.60m，水平间距4.50m，采用扣件连接
脚手架外侧每步设置两道通长水平栏杆，间距600mm。
1.2恒荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值gk（kN/m）：0.1248
竹笆片自重（kN/m2）：0.05 铺设层数：7层
安全网自重（kN/m2）：0.005
1.3活荷载参数
施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.0（在主体结构施工阶段，外脚手架用于安全围护，按照装修脚手架荷载取值）
同时施工层数：2层
1.4风荷载参数
根据《建筑结构荷载规范（2006年版）》（GB50009—2001）
查附录D.4中，江苏省南京市地区基本风压ω0=0.4kN/m2
查表7.2.1，风荷载高度变化系数μz=1.75（58m高处）
安全网网目尺寸为35×35mm，绳径3.2mm
An=（1.8+1.5+0.325×1.5×1.8）×0.048+（51.4×1.5+45.7×1.8）×0.0032
=0.201+0.510=0.711m2
μs=
1.5悬挑工字钢
悬挑水平钢梁采用16#工字钢，长度为3.0m，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度1.7m。
与楼板连接的圆钢直径（mm）：16.00
楼板混凝土标号：C35
1.6钢丝绳
主楼平直段和裙楼悬挑脚手架钢丝绳采用6×19钢丝绳，直径为14mm，钢丝总断面积72.49mm2，钢丝绳公称抗拉强度为1700N/mm2，钢丝破断拉力为123.0kN，主楼圆弧段钢丝绳为双股直径14mm的 6×19钢丝绳。。
2、计算简图
3、计算
3.1脚手架计算
3.1.1大横杆的计算
按三跨连续梁进行强度和挠度验算
（1）荷载计算
恒荷载设计值：q1=1.2×0.038+1.2×0.05×0.9/3=0.064 kN/m
活荷载设计值：q2=1.4×2.0×0.9/3=0.84 kN/m
图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
（2）强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下：
M1max=0.08q1la2+0.1q2la2=0.08×0.064×1.52+0.1×0.84×1.52=0.20 kN·m
支座最大弯距计算公式如下：
M2max=-0.1q1la2-0.117 q2la2=-0.1×0.064×1.52-0.117×0.84×1.52=-0.24 kN·m
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
N/mm2＜205 N/mm2，满足要求！
（3）挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
恒荷载标准值：q1=0.038+0.05×0.9/3=0.053 kN/m
活荷载标准值：q2=2.0×0.9/3=0.6 kN/m
=0.08+1.35=1.43mm＜大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！
3.1.2小横杆验算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
（1）荷载计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5= 0.057 kN
竹笆片的自重标准值：P2=0.05×0.9×1.5/（2+1）=0.023 kN
活荷载标准值：Q=2.0×0.9×1.5/（2+1）=0.9 kN
集中荷载的设计值：P=1.2×（0.057+0.023）+1.4×0.9 =1.36kN
（2）强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：
Mqmax=ql2/8=1.2×0.038×0.92/8=0.005 kN·m
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
Mpmax=Pl/3=1.36×0.9/3=0.41 kN·m
最大弯矩M= Mqmax + Mpmax = 0.005+0.41=0.415 kN·m
最大应力计算值N/mm2＜205 N/mm2，满足要求！
（3）挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：
mm
大横杆传递荷载P=0.057+ 0.023+0.9=0.98kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：
mm
最大挠度V=0.015+1.14=1.155mm＜小横杆的最大容许挠度900/150=6与10 mm，满足要求！
3.1.3扣件抗滑验算
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R ≤ Rc
其中 Rc—扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN
R —纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值
大横杆的自重标准值：P1 = 0.038×1.5=0.057 kN
小横杆的自重标准值：P2 = 0.038×0.9=0.034 kN
竹笆片的自重标准值：P3 = 0.05×0.9×1.5/2=0.034 kN
活荷载标准值：Q = 2.0×0.9×1.5 /2 = 1.35 kN
荷载的设计值：R=1.2×（0.057+0.034+0.034）+1.4×1.35=2.04 kN < 6.40kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
3.1.4脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN）：0.1248
NG1=0.1248×23= 2.87 kN
（2）竹笆片的自重标准值（kN/m2）：0.05
NG2= 0.05×7×1.5×（0.9+0.3）/2=0.315 kN
（3）外侧栏杆自重标准值（kN）：
NG3=0.038×1.5×13×2=1.48 kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）：0.005
NG4 =0.005×1.5×23= 0.17kN
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+ NG3+ NG4=4.835 kN
（5）活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ= 2.0×0.9×1.5×2/2=2.7 kN
（6）风荷载标准值按照以下公式计算：Wk=0.7μz·μs·W0
其中： W0 = 0.4kN/m2 μz=1.75 μs=0.41
Wk=0.7μz·μs·W0 = 0.7×1.75×0.41×0.4=0.20 kN/m2
（7）不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.835+1.4×2.7=9.58 kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.835+0.85×1.4×2.7=9.02kN
（8）风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw：
Mw =0.85×1.4 Wk lah2/10 =0.85×1.4×0.20×1.5×1.82/10 =0.116 kN·m
3.1.5立杆稳定性验算
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N=9.58 kN
计算立杆的截面回转半径：i=15.9mm
计算长度附加系数参照JGJ130表5.3.3得：k = 1.155
计算长度系数参照参照JGJ130表5.3.3得：μ = 1.5
计算长度，由公式l0= kμh 确定l0 = 3.119m
长细比l0/i =196
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比的计算结果查表得到：φ=0.188
立杆净截面面积：A = 424mm2
立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4490 mm3
钢管立杆抗压强度设计值：[ f ] =205 N/mm2
＜[ f ]，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=9.02 kN
＜[ f ]，
满足要求！
3.1.6连墙件验算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl =Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.20kN/m2
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=3×1.5×2×1.8=16.2m2
按JGJ130规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）：
N0= 5.0kN
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw= 4.54kN
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.54kN＞8.0 kN，采用双扣件！
3.2悬挑梁计算（平直段）
本工程中，脚手架排距为0.9m，内侧脚手架距离墙体0.3m，钢丝绳与工字钢拉点C距离墙体1.2m，悬臂部分脚手架荷载N的作用，B点为与楼板的锚固点，A为墙支点，层高为3.6m。悬挑脚手架的工字钢按照带悬臂的连续梁计算。
3.2.1计算参数
（1）水平支撑梁采用16#工字钢，截面惯性矩I=1130.0cm4，截面抵抗矩W= 141.0cm3，截面积A=26.1cm2。
（2）脚手架集中荷载 P=9.58kN，水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×7.85×10=0.25kN/m
3.2.2计算简图
3.2.3验算结果
工字钢剪力图（kN）
工字钢弯矩图（kN·m）
工字钢变形图（mm）
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
RC=11.435 kN
RA=8.747 kN
RB=-0.291 kN
最大弯矩 Mmax=1.55 kN·m
抗弯计算强度：
N/mm2
悬挑工字钢的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!
3.2.4悬挑工字钢稳定性验算
水平钢梁采用16#工字钢，计算公式如下：
其中—— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B，=2.0
由于大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值用查表得到其值为0.929
经过计算得到强度N/mm2 <[ f ]，满足要求!
3.2.5钢丝绳验算
根据计算，支座C处反力为RC=11.435 kN，钢丝绳与水平钢梁的夹角为71.57°
钢丝绳的拉力kN
选用直径为14mm，公称抗拉强度为1700N/mm2的6×19钢丝绳，钢丝破断拉力总和为123.0kN，钢丝绳取8倍的保险系数。
kN＞12.049 kN
3.2.6锚固段与楼板连接计算
水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.747 kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[ f ]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8，[ f ] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径
mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，与楼板钢筋进行绑扎，并要保证两侧300mm搭接长度。
3.2.7上部拉环强度和抗剪验算
上部拉环承受拉力为12.049 kN
连接钢丝绳与楼板的拉环强度计算公式为
其中[ f ]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8，[ f ] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径
mm
拉环抗剪强度计算公式为
其中[ fv ]为拉环钢筋抗剪强度，[ f ] = 125N/mm2
mm，满足要求！
3.3悬挑梁计算（圆弧段）
主楼（01）圆弧段外周梁为凹形梁，如下图所示。在计算中不考虑外周梁500mm宽的悬挑板，悬挑工字钢的悬挑长度为1.8m，锚固长度为1.2m。
钢丝绳与工字钢拉点C距离墙体1.8m，悬臂部分脚手架荷载N的作用，B点为与楼板的锚固点，A为墙支点，层高为3.6m。悬挑脚手架的工字钢按照带悬臂的连续梁计算。
3.3.1计算参数
（1）水平支撑梁采用16#工字钢，截面惯性矩I=1130.0cm4，截面抵抗矩W= 141.0cm3，截面积A=26.1cm2。
（2）脚手架集中荷载 P=9.58kN，水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×7.85×10=0.25kN/m
3.3.2计算简图
3.3.3验算结果
工字钢剪力图（kN）
工字钢弯矩图（kN·m）
工字钢变形图（mm）
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
RC=13.215 kN
RA=8.115 kN
RB=-1.427 kN
最大弯矩 Mmax=3.146 kN·m
抗弯计算强度：
N/mm2
悬挑工字钢的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!
3.3.4悬挑工字钢稳定性验算
水平钢梁采用16#工字钢，计算公式如下：
其中—— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B，=2.0
由于大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值用查表得到其值为0.929
经过计算得到强度N/mm2 <[ f ]，满足要求!
3.3.5钢丝绳验算
根据计算，支座C处反力为RC=13.215 kN，钢丝绳与水平钢梁的夹角为64.72°
钢丝绳的拉力kN
选用直径为14mm，公称抗拉强度为1700N/mm2的6×19钢丝绳，钢丝破断拉力总和为123.0kN，钢丝绳取8倍的保险系数。
kN＜14.618kN，故此处采用双股直径为14mm的钢丝绳。
3.3.6锚固段与楼板连接计算
水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.115 kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[ f ]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8，[ f ] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径
mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧300mm以上搭接长度。
3.3.7上部拉环强度和抗剪验算
上部拉环承受拉力为14.618 kN
连接钢丝绳与楼板的拉环强度计算公式为
其中[ f ]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8，[ f ] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径
mm
拉环抗剪强度计算公式为
其中[ fv ]为拉环钢筋抗剪强度，[ f ] = 125N/mm2
mm，满足要求！
（二）落地脚手架计算（H=33.0m）
1、各项参数
1.1脚手架参数
钢管采用Ф48×3.0mm
脚手架搭设高度H=33.0m ，内排架距墙的距离为0.3m
立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb=0.9m，立杆步距h=1.80m，搭设18步
连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.60m，水平间距4.50m，采用扣件连接
脚手架外侧每步设置两道通长水平栏杆，间距600mm。
1.2恒荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值gk（kN/m）：0.1248
竹笆片自重（kN/m2）：0.05 铺设层数：9层
安全网自重（kN/m2）：0.005
1.3活荷载参数
施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.0（在主体结构施工阶段，外脚手架用于安全围护，按照装修脚手架荷载取值）
同时施工层数：2层
1.4风荷载参数
根据《建筑结构荷载规范（2006年版）》（GB50009—2001）
查附录D.4中，江苏省南京市地区基本风压ω0=0.4kN/m2
查表7.2.1，风荷载高度变化系数μz=1.44（31m高处）
安全网网目尺寸为35×35mm，绳径3.2mm
An=（1.8+1.5+0.325×1.5×1.8）×0.048+（51.4×1.5+45.7×1.8）×0.0032
=0.201+0.510=0.711m2
μs=
2、计算
2.1脚手架大横杆、小横杆及扣件抗滑计算同悬挑脚手架，不再赘述。
2.2脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN）：0.1248
NG1=0.1248×33= 4.12 kN
（2）竹笆片的自重标准值（kN/m2）：0.05
NG2= 0.05×9×1.5×（0.9+0.3）/2=0.405 kN
（3）外侧栏杆自重标准值（kN）：
NG3=0.038×1.5×18×2=2.052 kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）：0.005
NG4 =0.005×1.5×33=0.25 kN
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+ NG3+ NG4=6.827 kN
（5）活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ= 2.0×0.9×1.5×2/2=2.7 kN
（6）风荷载标准值按照以下公式计算：Wk=0.7μz·μs·W0
其中： W0 = 0.40kN/m2 μz=1.44 μs=0.41
Wk=0.7μz·μs·W0 = 0.7×1.44×0.41×0.4=0.165 kN/m2
（7）不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.827+1.4×2.7=11.97kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.827+0.85×1.4×2.7=11.41 kN
（8）风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw：
Mw =0.85×1.4 Wk lah2/10 =0.85×1.4×0.165×1.5×1.82/10=0.095 kN·m
2.3立杆稳定性验算
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N=11.97 kN
计算立杆的截面回转半径：i=15.9mm
计算长度附加系数参照JGJ130表5.3.3得：k = 1.155
计算长度系数参照参照JGJ130表5.3.3得：μ = 1.5
计算长度，由公式l0= kμh 确定l0 = 3.119m
长细比l0/i =196
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比的计算结果查表得到：φ=0.188
立杆净截面面积：A =424mm2
立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4490mm3
钢管立杆抗压强度设计值：[ f ] =205 N/mm2
＜[ f ]，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N=11.41kN
＜[ f ]，满足要求！
2.4连墙件验算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl =Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.165kN/m2
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=3×1.5×2×1.8=16.2m2
按JGJ130规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）：
N0= 5.0kN
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw= 3.74kN
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.74kN＞8.0 kN，采用双扣件！
2.5立杆地基承载力验算
落地脚手架立杆落在现浇空心楼板（300mm厚），立杆下部垫设木脚手板，如下图所示：
根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）7.8局部受压承载力计算：
——局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值；
fc ——混凝土轴心抗拉强度设计值，取15N/mm2
——混凝土局部受压时的强度提高系数，混凝土强度为C40，取=1.0
——混凝土局部受压时的强度提高系数
——混凝土局部受压面积，取10000 mm2
——混凝土局部受压净面积，取10000 mm2
——局部受压的计算底面积，取30000 mm2
kN＞11.97 kN，满足要求！
附图
图1 现场平面示意图
一（±0.000）~五层（16.8m）平面图 六（20.4m）~十五层（57.0m）平面图
图2 主楼（01）平面图
图3 主楼（01）东南立面图
图4 主楼（01）悬挑工字钢布置图
图5 裙楼（02）南立面
图6 裙楼（02）外脚手架布置图
（注：裙楼北侧采用悬挑式脚手架，南侧采用落地式脚手架）
图7 附楼（03）南立面
图8 附楼（03）外脚手架布置图
悬挑工字钢示意图
外周梁平直段吊环示意图 主楼外周梁圆弧段吊环示意图 框架柱侧吊环示意图
图9 悬挑脚手架细部大样
图10 悬挑外脚手架剖面图
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