富士康观澜科技园B区厂房14工程
高 支 模 装 拆 方 案
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厦门安能建设有限公司
二○○六年十二月三日
目 录
第一节：工程概况··········································1
第二节：技术准备··········································1
第三节：材料要求··········································1
第四节：主要机具··········································1
第五节：作业条件··········································1
第六节：施工工艺··········································2
第七节：质量标准··········································4
第八节：环境、职业健康安全管理措施·······················5
第九节：首层8.6米层高梁模板门式架支撑计算书·············8
第十节：首层8.6米层高楼板模板门式架支撑计算书···········14
第十一节：二至四层五米层高梁模板门式架支撑计算书········21
第十二节：二至四层五米层高楼板模板门式架支撑计算书·······27
一、工程概况
本工程为富士康观澜科技园B区厂房14工程，由鸿富锦精密工业（深圳）有限公司兴建，中国建筑西北设计研究院设计，厦门安能建设有限公司施工。四层框架结构，总建筑面积为88980m2，其中14（II）建筑面积35996 m2，14（I）建筑面积52984 m2 ，首层总高度8.6米，1-11/G-F轴、1-3/F-B轴、1-11轴/A-B轴为一层架空层，层高4.5米，二层高度5米，三层高度5米，四层高度4.5米。
二、技术准备
1、施工图纸会审已完成，相应的设计变更及洽商记录已办理完毕，组织相关人员熟悉图纸。
2、确定所建工程的施工区、段划区。根据工程结构的形式、特点及现场条件，合理确定模板工程施工的流水区段，以减少模板投入，增加周转次数，均衡工序工程(钢筋、模板、混凝土工序)的作业量。
3、根据模板施工方案及相关规范、标准做好安全、技术交底工作并落实到位。
4、列出本工程梁、板拆模强度百分比一览表，列出本工程拆模同条件试件及部位一览表，并配平面图，并应及时做好同条件混凝土试块的试验工作，该同条件混凝土试块委托商品混凝土商进行检测，根据同条件混凝土抗压强度试验报告提供的数据指导拆模工作。
三、材料要求
1、木胶合板模板
(1)木模板的面板及龙骨根据工程实际情况选用七合胶合板及80×80枋木。
(2)面板及龙骨材料质量必须符合其设计要求。安装前先检查模板的质量，不符合质量标准的不得投入使用。
(3)支架系统：采用门式架作为模板的支撑系统。
2、隔离剂
竖向模板可采用一定油性隔离剂，刷完以后用胶皮刮子刮，避免流淌，水平模板不得采用油质隔离剂，必须用水质隔离。注意模板不能浇水，还要防雨冲。
四、主要机具
普通模板施工主要机具
塔吊、外用电梯、水准仪、经纬仪、斧子、锯、刨子、板手、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等。
五、作业条件
1、弹好楼层的墙边线、柱边线、楼层标高线和模板控制线、门窗洞口位置线，浇筑楼板混凝土时墙柱根部200mm宽范围模板底口已严格找平。
2、混凝土接茬处施工缝模板安装前，应预先将已硬化混凝土表面的水泥薄膜或松散混凝土及其砂浆软弱层全部剔凿到露石子、清理干净，用水冲洗。外露钢筋粘有灰浆油污时应清理干净。
3、安装墙柱模板前应将模板表面清理干净，刷好隔离剂，涂刷均匀，不得漏刷，不注油、不淌油。
4、预制拼装：组合模板可以提前进行预制拼装，拼装应紧密、平整。
5、柱子、墙钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办好隐蔽检查验收记录手续。
6、在满足工期要求的前提下，根据建筑物的工程量、平面尺寸、机械设备条件等组织实施有节奏的均衡流水作业。
六、施工工艺
1、柱模板
(1)工艺流程
弹柱位置线及模板外控制线→沿柱皮外侧5mm贴20mm宽海绵条→安装柱模→安柱箍→安拉杆或斜撑→办预检
(2)操作工艺
1)在保证楼板混凝土尤其是柱子周围充分平整的基础上，弹好柱皮线和模板控制线，在柱皮外侧5mm贴20mm宽海绵条，以保证下口及接缝严密。
2)安装柱模板：通排柱，先安两边柱，经校正、固定，再拉通线安装中间各柱。模板按柱子大小，预拼成一面一片(一面的一边带两个角模)，或两面一片就位后先用铁丝与主筋绑扎临时固定，用U形卡将两侧模板连接卡紧，安装完两面再安另外两面模板。
3)安装柱箍：柱箍可用角钢、钢管等制成，采用木模板时可用螺栓、方木制作钢木箍，根据侧压力大小在模板设计时确定柱箍尺寸间距。根据柱断面大小、柱箍尺寸、间距，计算柱面挠度，加柱断面对拉螺栓。
4)安装柱箍的拉杆或斜撑。柱模每边设两根拉杆，固定于事先预埋在楼板的钢筋环上，用经纬仪控制，用花篮螺栓调节校正模板垂直度。拉杆与地面宜为45°，预埋的钢筋环与柱距离宜为3/4柱高。
5)将柱模板内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。注意垃圾清扫口宜在柱根脚部留，且对角各留一个。
6)按照放线位置，在柱内四边离地50mm～80mm处事先已插入混凝土楼板的200mm长为18～25的短筋上焊接支杆，从四面顶住模板，以防止位移。
2、剪力墙模板
(1)工艺流程
弹模板控制线→安门窗洞口模板并在侧面加贴海绵条→沿墙皮外侧5mm贴20mm宽海绵条安角模→安一侧模板→安对拉螺栓及顶撑→安另一侧模板→调正固定→办预检。
(2)操作工艺
1)按位置线安门洞口模板，下洞口木砖(或洞口埋件)、焊洞口模外顶撑，下预埋件及穿墙套管。
2)将预先装好的一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距在模板设计时应明确规定。
3)清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑(拉杆)使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。
4)模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，办完预检手续。
3、梁模板
(1)工艺流程
弹线→安门窗洞口模→调正标高→安梁板支撑体系→安装梁底模并按规范要求起拱→安装侧模→绑梁钢筋→梁钢筋就位→办预检
(2)操作工艺
1)柱子拆模后在混凝土表面弹出轴线和水平线。本工程计划部分采取柱子与梁板一起支模完成再浇混凝土，故可将轴线和水平线弹于柱模之上。
2)安装梁钢支柱之前，支柱下垫通长脚手板。一般梁支柱采用单排，当梁截面较大时可采用双排或多排，支柱的间距见梁支模计算书。
3)按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，梁底板应起拱，当梁跨度大于或等于4m时，梁底板按设计要求起拱，如无设计要求时，梁底起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。
4)绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐蔽验收手续，并清除杂物，安装侧模板，把两侧模板与底板用U形卡连接，并贴10mm宽海绵条，使之接缝严密。
5)用梁托架或三角架支撑固定梁侧模板，注意梁侧模板根部一定要严格顶梁。龙骨间距应由模板设计规定，一般情况下宜为750mm，梁模板上口用定型卡子固定。当梁高超过600mm时，加穿梁螺栓加固。
6)安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。将梁模板内杂物清理干净，梁端为清扫口暂不封堵。经班组自检合格后办预检。
4、楼板模板
(1)工艺流程
地面夯实(本工程为浇首层梁板)→支立柱→安主次龙骨、墙体四周加贴海绵条并用50×100mm单面刨光木方顶紧→铺模板→校正标高→加立杆的水平拉杆→办预检
(2)操作工艺
1)土地面应垫通长脚手板。楼层地面立支柱前也应垫通长脚手板或长度不小于400mm的50×100mm的枋木，采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。严格按各开间支撑布置图支模。
2)从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支柱，临时固定再安第二排龙骨和支柱，依次逐排安装。支柱与龙骨间距应根据模板设计规定。一般支柱间距为800mm～1200mm，大龙骨间距为600mm～1200mm，小龙骨间距为300mm～600mm(注意尽量减少大小龙骨的悬挑尺寸，这与支柱第一排与墙的距离有关)。
3)调节支柱高度，将大龙骨找平。
4)铺楼板底模，楼板底模可以采用木模板，保证拼缝严密，不漏浆，普通木模板则要留板缝以备浇水膨胀。顶板模板与四周墙体或柱头交接处应加粘海绵条防止漏浆。
5)平台板铺完后，用水准仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。
6)标高校完后，支柱之间应加水平拉杆。根据支柱高度决定水平拉杆设几道。一般情况下，离地面200mm～300mm处设一道，往上纵横方向每隔1.6m左右设一道。
7)将模板内杂物清理干净，办理预检手续。
5、楼梯模板
可采用木模，应严格控制楼梯休息平台、踏步标高和楼梯的几何尺寸及倾斜角度。支模时要考虑踏步、平台、楼板面层装修厚度的不同，留好预留量。
6、模板拆除
模板拆除应依据设计和规范强度要求，并且现场宜留设拆模同条件试块，含侧模、底模、外墙挂施工脚手架和楼板混凝土的上人强度；墙、柱、梁模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体安装。
(1)柱子模板拆除：称拆掉柱斜拉杆或斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱板的U形卡拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。
(2)墙模板拆除：先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜拉杆或斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。
(3)楼板、梁模板拆除
应先拆掉梁侧模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1～2根支柱暂时不拆。
操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龙骨自由坠落。
用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱落后，集中运出，集中堆放。
楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底层排架。
有穿梁螺栓者先拆掉穿梁螺栓和梁托架，再拆除梁底模。
侧模板(包括墙柱模板)拆除时应能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏(拆模板强度常温下取1.2MPa且无大气温度骤变时可控制10天。)
拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂。
(4)注意即使梁板混凝土达到100%强度，有时也不能拆，因为本层混凝土楼板可能承受不了上层传来的施工荷载，因此往往要隔层，甚至隔两层拆模。
(5)即使混凝土已达到100%强度，上面拆模时也要注意临时堆放模板是否超过混凝土楼板允许使用荷载，作好验算，以免压坏楼板。
七、质量标准
1、主控项目
(1)模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。
(2)安装现浇结构的上层模板及支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承受能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
(3)在涂刷脱模剂时，不得沾污钢筋与混凝土接槎处。
2、一般项目
(1)模板安装应满足下列要求：
1)模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。
2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷脱模剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。
3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。
(2)对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000～3/1000。
(3)固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定：
现浇结构模板安装的允许偏差如下的规定：
现浇结构模板安装的允许偏差
|
项目 |
允许偏差(mm) |
检验方法 |
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轴线位置 |
5 |
钢尺检查 |
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底模上表面标高 |
±5 |
水准仪或拉线、钢尺检查 |
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截面内部尺寸 |
基础 |
±10 |
钢尺检查 |
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柱、墙、梁 |
+4，-5 |
钢尺检查 |
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层高垂直度 |
不大于5m |
6 |
经纬仪或吊线、钢尺检查 |
|
大于5m |
8 |
经纬仪或吊线、钢尺检查 |
|
|
相邻两板表面高低差 |
2 |
钢尺检查 |
|
|
表面平整度 |
5 |
2m靠尺和塞尺检查 |
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八、环境、职业健康安全管理措施
1、环境管理措施
(1)清理模板时，不得猛砸模板，以减少噪声污染。
(2)用于清理维护模板的废旧棉丝，以及堵缝用的海绵条等物品，应及时回收并集中处理。
(3)清除操作平台和楼层上杂物时，应装入容器中集中运走，严禁随意抛撒。
(4)模板涂刷脱模剂或防锈漆时，应在模板下铺设垫布，防止油渍污染地面。
(5)木工作业区的刨花、木屑、碎木应自产自清、日产日清、活完料净脚下清。
(6)施工中有噪声的工序应尽可能安排在白天；锯、刨材料时，应在木工棚内进行，必要时采取隔音减噪措施防止噪声扰民。
(7)混凝土施工时，采用低噪环保型振捣器，降低噪声污染。
2、职业健康安全管理措施
(1)除遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定外，应针对模板施工的特点，编制相应的安全规定。
(2)进行模板操作的工人，进场之前必须经过安全及操作技能培训，并经考核合格后，持证上岗。
(3)进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业人员系好安全带。
(4)支模过程中应遵守操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板连接稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
(5)装拆模板，必须有稳固的登高工具。高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。
(6)在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。
(7)在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上，严禁上下抛掷。
(8)地面以下支模，应先检查土壁的稳固情况，遇有裂缝或土方险情时，应先排除险情，方准进行作业。基槽上口1m以内，不得堆放模板、支撑件等。
(9)装拆预拼模板时，垂直吊运应用两个吊点，水平吊运应采用四个吊点。安装时，应边就位边校正和安装连接件，连接牢固后方可脱钩。吊运零散模板时，应将模板放入吊笼内，防止坠落伤人。
(10)墙、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。高度在4m以上的柱模，应四面设支撑或缆绳。
(11)楼板、梁的支柱，应按规定设置纵横向水平支撑。
第九节：首层8.6米层高梁模板门式架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为8.6米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.00m，梁底木方距离200mm。
梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。
梁顶托采用80×100mm木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.200×0.200=6.120kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.200×(2×1.200+0.400)/0.400=0.476kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.200=0.400kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(6.120+0.476)+1.4×0.400=8.475kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.695kN
N2=1.695kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.678kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.695kN
经过计算得到最大变形 V= 3.2mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.678×106/53333.3=12.71N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.695/(2×50×80)=0.636N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =3.2mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.077kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.110kN.m
经过计算得到最大支座 F= 9.197kN
经过计算得到最大变形 V= 2.4mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.110×106/133333.3=8.33N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5979/(2×80×100)=1.121N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =2.4mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
脚手板 5步1设 0.184×1/5=0.037kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.502kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.502 / 1.950 = 0.257kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m
水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1×1.830)/(4×1.950)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.111kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.369kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力4.852kN，9.197kN
第2榀门架两端点力7.326kN，7.326kN
第3榀门架两端点力9.197kN，4.852kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.653kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.369kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 14.653kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 8.6m。
经计算得到，N = 1.2×0.369×8.600+14.653=18.457kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 18.46kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×44.321=44.321kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!
第十节：首层8.6米层高楼板模板门式架支撑计算书
楼板模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为8.6米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离200mm。
梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。
梁顶托采用80×100mm木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一、楼板底木方的计算
木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.135×0.200=0.689kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.200=0.068kN/m
(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.200=0.400kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(0.689+0.068)+1.4×0.400=1.468kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.705kN
N2=1.937kN
N3=1.937kN
N4=0.705kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.211kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.937kN
经过计算得到最大变形 V= 1.0mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.211×106/53333.3=3.96N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.056/(2×50×80)=0.396N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =1.0mm
木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
二、楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.077kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.268kN.m
经过计算得到最大支座 F= 10.500kN
经过计算得到最大变形 V= 2.7mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.268×106/133333.3=9.51N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×6828/(2×80×100)=1.280N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =2.7mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
脚手板 5步1设 0.184×1/5=0.037kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.502kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.502 / 1.950 = 0.257kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m
水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1×1.830)/(4×1.950)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.111kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.369kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力5.541kN，10.500kN
第2榀门架两端点力8.365kN，8.365kN
第3榀门架两端点力10.500kN，5.541kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 16.730kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.369kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 16.730kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 8.6m。
经计算得到，N = 1.2×0.369×8.600+16.730=20.534kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.53kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×44.321=44.321kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!
第十一节：二至四层五米层高梁模板门式架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为5.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.00m，梁底木方距离200mm。
梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。
梁顶托采用80×100mm木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.200×0.200=6.120kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.200×(2×1.200+0.400)/0.400=0.476kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.200=0.400kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(6.120+0.476)+1.4×0.400=8.475kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.695kN
N2=1.695kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.678kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.695kN
经过计算得到最大变形 V= 3.2mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.678×106/53333.3=12.71N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.695/(2×50×80)=0.636N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =3.2mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.077kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.110kN.m
经过计算得到最大支座 F= 9.197kN
经过计算得到最大变形 V= 2.4mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.110×106/133333.3=8.33N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5979/(2×80×100)=1.121N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =2.4mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1217) 1榀 0.205kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
脚手板 5步1设 0.184×1/5=0.037kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.483kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.483 / 1.950 = 0.248kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m
水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1×1.830)/(4×1.950)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.111kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.359kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力4.852kN，9.197kN
第2榀门架两端点力7.326kN，7.326kN
第3榀门架两端点力9.197kN，4.852kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.653kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.359kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 14.653kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 5.0m。
经计算得到，N = 1.2×0.359×5.000+14.653=16.806kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 16.81kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×44.321=44.321kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!
第十二节：二至四层五米层高楼板模板门式架支撑计算书
楼板模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为5.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离1.00m，梁底木方距离200mm。
梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。
梁顶托采用80×100mm木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一、楼板底木方的计算
木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.135×0.200=0.689kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.200=0.068kN/m
(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.200=0.400kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(0.689+0.068)+1.4×0.400=1.468kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.587kN
N2=1.615kN
N3=1.615kN
N4=0.587kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.146kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.615kN
经过计算得到最大变形 V= 0.5mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.146×106/53333.3=2.74N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×0.880/(2×50×80)=0.330N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.5mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
二、楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.077kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.058kN.m
经过计算得到最大支座 F= 8.764kN
经过计算得到最大变形 V= 2.2mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.058×106/133333.3=7.94N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5697/(2×80×100)=1.068N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =2.2mm
顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1217) 1榀 0.205kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
脚手板 5步1设 0.184×1/5=0.037kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.483kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.483 / 1.950 = 0.248kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066
2×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m
水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(1×1.830)/(4×1.950)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.111kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.359kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力4.624kN，8.764kN
第2榀门架两端点力6.982kN，6.982kN
第3榀门架两端点力8.764kN，4.624kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 13.963kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.359kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 13.963kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 5.0m。
经计算得到，N = 1.2×0.359×5.000+13.963=16.117kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 16.12kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为1.0。
经计算得到，Nd= 1.0×44.321=44.321kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!
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