目 录
一、工程概况…………………………………………………………………… 2
二、塔吊选型及平面布置……………………………………………………… 2
三、塔吊基础设计依据………………………………………………………… 2
四、塔吊基础设计……………………………………………………………… 2
（一）、1#楼塔吊基础设计………………………………………………………2
1、地质资料………………………………………………………………… 2
2、塔基桩顶标高…………………………………………………………… 2
3、基础形式………………………………………………………………… 2
4、塔吊基础平面及剖面图………………………………………………… 3
5、1#楼塔吊桩基础计算…………………………………………………… 3
（二）、3#楼塔吊基础设计………………………………………………………8
1、地质资料………………………………………………………………… 8
2、塔基桩顶标高…………………………………………………………… 8
3、基础形式………………………………………………………………… 8
4、塔吊基础平面及剖面图………………………………………………… 8
5、3#楼塔吊桩基础计算…………………………………………………… 9
（三）、4#楼塔吊基础设计…………………………………………………… 13
1、地质资料…………………………………………………………………13
2、塔基桩顶标高……………………………………………………………13
3、基础形式…………………………………………………………………13
4、塔吊基础平面及剖面图…………………………………………………13
5、4#楼塔吊桩基础计算……………………………………………………14
（四）、6#楼塔吊基础设计…………………………………………………… 18
1、地质资料…………………………………………………………………18
2、塔基桩顶标高……………………………………………………………18
3、基础形式…………………………………………………………………18
4、塔吊基础平面及剖面图…………………………………………………18
5、6#楼塔吊桩基础计算……………………………………………………19
塔吊基础施工方案
一、工程概况
本工程位于大连路920号、1164号地块内，由两个标段组成，其中二标段位于地块东侧，为我公司总承包，本标段由上海上实房地产公司投资兴建，上海对外建设有限公司设计，包括1#楼一幢18层（地下1层），地上总高度55.8米，3#楼一幢17层（地下1层），地上总高度52.85米，2#楼一幢21层（地下1层），地上总高度64.85米，4#、6#楼各一幢25层（地下1层），地上总高度76.85米及住宅区1#、3#地下车库组成。1#、3#、2#、4#、6#楼基础为预应力管桩加厚板基础，上部为全剪力墙结构，总建筑面积为80947.57m2。
二、塔吊选型、平面布置及安装高度
1、根据施工布署，拟在1#、3#、4#、6#楼各安装一台固定基础附着式塔吊，其中1#楼选用QTZ63塔吊各一台，3#楼选用QTZ4008塔吊一台，4#楼选用QTZ80G塔吊各一台，6#楼选用QTZ80塔吊一台。
2、平面位置布置如下：（此位置是根据初步设计图进行布设的，具体定位待正式图纸下发后再行确定）
1#塔吊中心平面布置于1#楼南侧；
3#塔吊中心平面布置于3#楼南侧；
4#塔吊中心平面布置于4#楼北侧；
3、1#、3#、4#、6#楼塔吊安装高度分别为56米、59米、79米、79米。
三、塔吊基础设计依据
《工程施工总平面布置图》
《海上海新城二标段工程建筑、结构施工图》
《海上海新城工程地质勘察报告》
《钢筋混凝土结构设计规范》
《预制钢筋混凝土方桩》97（03）G361
四、塔吊基础设计
（一）、1#楼塔吊基础设计
1、地质资料
根据《海上海新城工程地质勘察报告》，1#楼塔吊位于03-11探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图为1-1‘剖面（03-11）。
2、塔基桩顶标高
桩顶设计标高为绝对标高-1.30米,相对标高为-5.65米.
3、基础形式
塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长25米，方桩选用JAZHB-230-1213B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为8φ18（Ⅱ级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=5000*5000*1000，砼强度等级为C30，配筋为φ20@150（Ⅱ级钢）双层双向，拉筋为φ14@450梅花状布置，砼保护层厚为70。
4、塔吊基础平面及剖面图如下：
5、1#楼塔吊桩基础计算
（1）. 参数信息
塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN
塔吊倾覆力距M=870.00kN.m,塔吊起重高度H=59.00m,塔身宽度B=1.60m
混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m
桩直径或方桩边长 d=0.30m,桩间距a=3.80m,承台厚度Hc=1.00m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm
（2）. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
A. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN
B. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN
塔吊的倾覆力矩 M=870.00kN.m
（3）. 矩形承台弯矩的计算
计算简图：
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
A. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)
其中 n——单桩个数，n=4；
F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；
G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=625.00kN；
Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力：
N=(510.80+625.00)/4+870.00×(3.80 / 1.414)/[2×(3.80/1.414)2]=445.82kN
B. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)
其中 Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：
Mx1=My1=2×(445.82-625.00/4)×(3.80/1.414)=1556.36kN.m
（4）. 矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。
其中 M—— 计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；
K——安全系数，取1.4；
h0——承台计算截面处的计算高度,h0=930mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
弯矩设计值Mx1=1556.36kN.m,配筋面积 Asx=1.4×1556.36/(0.9×930×300)=8677mm2
弯矩设计值My1=1556.36kN.m,配筋面积 Asx=1.4×1556.36/(0.9×930×300)=8677mm2
（5）. 矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=445.82kN
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中 γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
β——剪切系数,β=0.04；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；
h0——承台计算截面处的计算高度，h0=930mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S——箍筋的间距，S=450mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
（6）.桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=445.82kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中 γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
A——桩的截面面积，A=0.090m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.8条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=445.82kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:
其中 R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=445.82kN；
qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；
qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；
u——桩身的周长，u=1.200m；
Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；
γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；
li——第i层土层的厚度,取值如下表；
第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 第i层土厚度(m) 第i层土侧阻力标准值(kPa) 第i层土端阻力标准值(kPa)
1 4.7 28.5 0
2 10 28.5 0
3 9.80 33 0
4 13.7 43 1400
由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
R=[1.20×(4.7×28.5+10×28.5+9.8×33+.499999999999996×43)+1400.00×0.09]/1.6=651.64kN
上式计算的R的值大于最大压力445.82kN,所以满足要求!
（二）、3#楼塔吊基础设计
1、地质资料
根据《海上海新城工程地质勘察报告》，3#楼塔吊位于03-24探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图2-2’剖面（03-24）。
2、桩基桩顶标高
塔基桩顶设计标高为绝对标高1.35米,相对标高为-3.0米.
3、基础形式
塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长17米，方桩选用JAZHB-230-0809B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为8φ18（Ⅱ级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=4000*4000*1000，砼强度等级为C30，配筋为φ14@150（Ⅱ级钢）双层双向，拉筋为φ10@300梅花状布置，砼保护层厚为70。
4、塔吊基础平面及剖面图如下：
5、3#楼塔吊桩基础计算
（1）. 参数信息
塔吊型号:QTZ4008,自重(包括压重)F1=210.00kN,最大起重荷载F2=30.00kN
塔吊倾覆力距M=450.00kN.m,塔吊起重高度H=56.00m,塔身宽度B=1.40m
混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m
桩直径或方桩边长 d=0.30m,桩间距a=3.00m,承台厚度Hc=1.00m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm
（2）. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
A. 塔吊自重(包括压重)F1=210.00kN
B. 塔吊最大起重荷载F2=30.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=240.00kN
塔吊的倾覆力矩 M=450.00kN.m
（3）. 矩形承台弯矩的计算
计算简图：
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
A. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)
其中 n——单桩个数，n=4；
F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=240.00kN；
G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=400.00kN；
Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力：
N=(240.00+400.00)/4+450.00×(3.00 / 1.414)/[2×(3.00/1.414)2]=266.05kN
B. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)
其中 Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：
Mx1=My1=2×(266.05-400.00/4)×(3.00/1.414)=704.60kN.m
（4）. 矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。
其中 M—— 计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；
K——安全系数，取1.4；
h0——承台计算截面处的计算高度,h0=930mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
弯矩设计值Mx1=704.60kN.m,配筋面积 Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2
弯矩设计值My1=704.60kN.m,配筋面积 Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2
（5）. 矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=266.05kN
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中 γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
β——剪切系数,β=0.05；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm；
h0——承台计算截面处的计算高度，h0=930mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S——箍筋的间距，S=450mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
（6）.桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中 γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
A——桩的截面面积，A=0.090m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.8条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:
其中 R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=266.05kN；
qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；
qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；
u——桩身的周长，u=1.200m；
Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；
γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；
li——第i层土层的厚度,取值如下表；
第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 第i层土厚度(m) 第i层土侧阻力标准值(kPa) 第i层土端阻力标准值(kPa)
1 6.31 28.5 0
2 8.2 28.5 0
3 10.7 33 1800
由于桩的入土深度为17m,所以桩端是在第3层土层。
最大压力验算:
R=[1.20×(6.31×28.5+8.2×28.5+2.49×33)+1800.00×0.09]/1.6=473.03kN
上式计算的R的值大于最大压力266.05kN,所以满足要求!
（三）、4#楼塔吊基础设计
1、地质资料
根据《海上海新城工程地质勘察报告》，4#楼塔吊位于03-68探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图24-24’剖面（03-68）。
2、塔基桩顶标高
塔基桩顶标高为绝对标高1.3米，相对标高为-3.05米.
3、基础形式
塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长30米，方桩选用JAZHB-230-1515B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为8φ18（Ⅱ级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=5600*5600*1200，砼强度等级为C30，配筋为φ25@150（Ⅱ级钢）双层双向，拉筋为φ14@450梅花状布置，砼保护层厚为70。
4、塔吊基础平面及剖面图如下：
5、4#楼塔吊桩基础计算
（1）. 参数信息
塔吊型号:QTZ80G,自重(包括压重)F1=813.20kN,最大起重荷载F2=80.00kN
塔吊倾覆力距M=2100.52kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.70m
混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m
桩直径或方桩边长 d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm
（2）. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
A. 塔吊自重(包括压重)F1=813.20kN
B. 塔吊最大起重荷载F2=80.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=893.20kN
塔吊的倾覆力矩 M=2100.52kN.m
（3）. 矩形承台弯矩的计算
计算简图：
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
A. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)
其中 n——单桩个数，n=4；
F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=893.20kN；
G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN；
Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力：
N=(893.20+940.80)/4+2100.52×(4.40 / 1.414)/[2×(4.40/1.414)2]=796.02kN
B. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)
其中 Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：
Mx1=My1=2×(796.02-940.80/4)×(4.40/1.414)=3490.22kN.m
（4）. 矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。
其中 M—— 计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；
K——安全系数，取1.4；
h0——承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
弯矩设计值Mx1=3490.22kN.m,配筋面积 Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2
弯矩设计值My1=3490.22kN.m,配筋面积 Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2
（5）. 矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=796.02kN
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中 γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
β——剪切系数,β=0.04；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5600mm；
h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1130mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S——箍筋的间距，S=450mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
（6）.桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中 γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
A——桩的截面面积，A=0.090m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.8条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:
其中 R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=796.02kN；
qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；
qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；
u——桩身的周长，u=1.200m；
Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；
γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；
li——第i层土层的厚度,取值如下表；
第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 第i层土厚度(m) 第i层土侧阻力标准值(kPa) 第i层土端阻力标准值(kPa)
1 4.44 28.5 0
2 9.6 28.5 0
3 9.70 33 0
4 7.2 43 1400
由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
R=[1.20×(4.44×28.5+9.6×28.5+9.7×33+6.26×43)+1400.00×0.09]/1.6=820.82kN
上式计算的R的值大于最大压力796.02kN,所以满足要求!
（四）、6#楼塔吊基础设计
1、地质资料
根据《海上海新城工程地质勘察报告》，6#楼塔吊位于03-76探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图25-25‘剖面（03-76）。
2、塔基桩顶标高
桩顶设计标高为绝对标高-0.3米，相对标高为-4.95米。
3、塔基形式
塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长30米，方桩选用JAZHB-230-1515B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为8φ18（Ⅱ级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=5600*5600*1200，砼强度等级为C30，配筋为φ25@150（Ⅱ级钢）双层双向，拉筋为φ14@450梅花状布置，砼保护层厚为70。
4、塔吊基础平面及剖面图如下：
5、6#楼塔吊桩基础计算
（1）. 参数信息
塔吊型号:QTZ80,自重(包括压重)F1=640.30kN,最大起重荷载F2=60.00kN
塔吊倾覆力距M=2101.70kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.80m
混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m
桩直径或方桩边长 d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m
基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm
（2）. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
A. 塔吊自重(包括压重)F1=640.30kN
B. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=700.30kN
塔吊的倾覆力矩 M=2101.70kN.m
（3）. 矩形承台弯矩的计算
计算简图：
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
A. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)
其中 n——单桩个数，n=4；
F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=700.30kN；
G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN；
Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力：
N=(700.30+940.80)/4+2101.70×(4.40 / 1.414)/[2×(4.40/1.414)2]=747.98kN
B. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)
其中 Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
经过计算得到弯矩设计值：
Mx1=My1=2×(747.98-940.80/4)×(4.40/1.414)=3191.28kN.m
（4）. 矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。
其中 M—— 计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；
K——安全系数，取1.4；
h0——承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
弯矩设计值Mx1=3191.28kN.m,配筋面积 Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2
弯矩设计值My1=3191.28kN.m,配筋面积 Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2
（5）. 矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=747.98kN
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中 γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
β——剪切系数,β=0.04；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5600mm；
h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1130mm；
fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S——箍筋的间距，S=450mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
（6）.桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=747.98kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中 γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
A——桩的截面面积，A=0.090m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.8条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=747.98kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:
其中 R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=747.98kN；
qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；
qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；
u——桩身的周长，u=1.200m；
Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；
γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；
li——第i层土层的厚度,取值如下表；
第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 第i层土厚度(m) 第i层土侧阻力标准值(kPa) 第i层土端阻力标准值(kPa)
1 5.18 28.5 0
2 10.3 28.5 0
3 9 33 0
4 6.2 43 1400
由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第4层土层。
最大压力验算:
R=[1.20×(5.18×28.5+10.3×28.5+9×33+5.52×43)+1400.00×0.09]/1.6=810.40kN
上式计算的R的值大于最大压力747.98kN,所以满足要求!
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