大跨径连续箱梁施工组织设计
一、工程概况
上海市A30高速公路(界河-外环线)第五合同段为沪崇苏立交工程，其中跨赵家沟东延伸(人工河)为三座大跨径连续梁桥（单跨径＞50m），下部结构为钻孔灌注桩φ100cm+承台+柱式墩+盖梁形式，上部结构采用单箱双室预应力混凝土变截面连续箱梁（砼标号为C50级），桥面系为桥面铺装和防撞护栏。箱梁桥分别为主线58.04+91.292+58.054m跨、C匝道45.854+76.790+46.057m跨、D匝道45.751+74.242+45.751m跨，主线横桥向为双向四车道南北分离式断面(中间设3M中央分隔带)，匝道均采用单向双车道断面。主线、D匝道桥墩高6.0M，C匝道桥墩高20M。且曲线半径仅350m，超高达6%。箱梁梁高较高，其中主线梁高为2.5-5.0M，匝道梁高2.3-4.5M；单幅箱梁顶板宽12.05M，底板宽7.60M；箱梁顶、底板厚分别为主线0.22、0.25-0.509M，匝道0.22、0.25-0.65M；中、边腹板厚分别为主线0.35主、0.45、0.60M，匝道0.35、0.45、0.55M；两侧悬臂长均为2.225M。全联仅在桥墩支点截面处设置端、中横梁，其中横梁宽2.50M，端横梁宽3.70M。
大跨径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁采用φ48×3.5mmWDJ碗扣式多功能钢管满堂支架，自高程低的一端向高的一端（单向）全断面现浇的方法施工。
二、施工组织管理及安排
1、施工组织
由项目部统一领导，桥梁工区作业队负责具体施工。
施工顺序安排：主线桥→C匝道桥→D匝道桥。
2、工期安排
（1) 主线箱梁双幅施工总体计划时间为2005年3月1日至8月31日；C匝道箱梁施工计划时间为2005年8月1日至10月31日；D匝道箱梁施工计划时间为2005年10月15日至11月30日。（说明：桩基及下构施工计划时间为2004年12月25日至2005年2月28日，桥面及护桩施工计划时间为2005年12月1日至12月31日）
（2)工序安排计划：
| 时 间
项目 |
第1个月 | 第2个月 | 第3个月 | 第4个月 | |
| ①
段 |
支架、底模、预压 | 30d | |||
| 钢筋绑扎、砼浇筑 | 25d | ||||
| 张拉压浆 | 5d | ||||
| ②
段 |
支架、底模 | 20d | |||
| 钢筋绑扎、砼浇筑 | 20d | ||||
| 张拉压浆 |
5d |
||||
| ③
段 |
支架、底模 | 30d | |||
| 钢筋绑扎、砼浇筑 | 25d | ||||
| 张拉压浆 | 5d | ||||
▼左主线：第1—4个月（t左=4个月）,右主线：第3—6个月（t右=3个月）；
▼C匝道：第5—8个月（tc=3个月，支架可一次搭设）；
▼D匝道：第7—9个月（tc=2个月，支架可一次搭设）；
▼考虑采用两套（共180m长）支架、模板（见《分段施工流程图》主线“1-1、1-2”1套，“2-1、2-2”1套。①、③段同时施工，②段后施工。匝道三段整体搭设）
3、劳动力计划安排
项目经理：刘少英 项目总工：徐发祥 项目副经理：袁亚芳 技术科长：肖必建 质安科长：张云实 材设科长：罗文兴
调度中心：郑明科 经营科长：马慎安
| 人员
序号 |
工区长 | 结构
工程师 |
安全员 | 测量员 | 试验员 | 架子工 | 钢筋工
电焊工 |
模板工 | 砼工 | 机械工 | 普工 |
| 1 | 1人
王纯彬 |
4人
王纯彬 王世军 朱青锋 肖必建 |
3人
张云实 王昌林 任春园 |
4人
汪学良 芮双喜 范海波 郑建辉 |
2人
袁平 尚蕤 |
20 | 30 | 20 | 15 | 10 | 40 |
| 2 | |||||||||||
| 3 | |||||||||||
| 4 |
4、材料与机械设备配备
| 序号 | 材料或机械 | 规格型号 | 功率 | 单位 | 数量 | 备注 |
| 1 | 脚手架 | WDJ碗扣式 | φ48×3.5mm | T | 1600 | |
| 2 | 竹胶板 | 高强 | 15MM | M2 | 3600 | |
| 3 | 木模板 | M2 | 1200 | |||
| 4 | 木方 | M3 | 100 | |||
| 5 | 张拉设备 | YCL | 20KW | 套 | 4 | |
| 6 | 千斤顶 | 300T | 个 | 4 | ||
| 7 | 汽车吊 | QY16 | 16T | 台 | 2 | 垂直运输 |
| 8 | 汽车吊 | QY50 | 50T | 台 | 1 | 垂直运输 |
| 9 | 汽车输送泵 | HBT60B | 60M3 | 台 | 2 | 商品砼站提供 |
| 10 | 砼运输车 | 6M3 | 206KW | 辆 | 8 | 商品砼站提供 |
| 11 | 插入式振捣器 | D40 | 台 | 10 | ||
| 12 | 钢筋切割机 | GQ-40 | 3KW | 台 | 5 | |
| 13 | 钢筋弯曲机 | Y100L2-4 | 3KW | 台 | 5 | |
| 14 | 电焊机 | HS-500 | ф14-ф50 | 台 | 10 | |
| 15 | 发电机 | 50/GF | 75KW | 台 | 3 | 备用 |
| 16 | 塔吊 | 50TM | 台 | 1 | 水平运输 |
5、施工场地布置（详见《施工平面布置图》）
三、施工方案
三跨箱梁分三段进行施工，分段方法详见“分段施工流程图”。
分段施工流程图
说明：1、施工顺序依次为1→2→3。
2、主线和D匝道梁底标高为10M，原地面标高4.3M，支架高度计算按6M考虑；C匝道支架高度约20M。
3、主线第一施工段砼浇筑、张拉并强度满足后，先拆除1-1部位，待整体完工后，1-2、2-2与3一起拆除；C、D匝道三段整体搭投但分段浇筑。
4、主线L3=18m，C、D匝道未标识，根据以后设计表明尺寸施工。
5.设计未施加墩顶临时锚固钢筋，在承台上加钢管支撑。四周每侧加3根长细比满足要求。
预应力混凝土连续箱梁施工工艺流程
支架地基处理
混凝土养生
拆内模、顶模安装
模板及支架拆除
天窗、张拉槽口混凝土浇注
试块制作养生
试块试验
钢绞线下料
钢绞线、锚具检查、试验
支座安装
支座检测
混凝土养生
第二次混凝土（顶板混凝土）浇注
内侧模安装
灰浆配制
钢束张拉
张拉检查
千斤顶、油泵校检
第二次混凝土施工前
后底模标高变化观测
试块试验
混凝土试块
制作、养生
现场检查
顶模标高检查
试块试验
混凝土试块
制作、养生
第一次混凝土施工前
后底模标高变化观测
箱梁第一次混凝土浇注
（底模、腹板混凝土浇注）
现场检查
底板钢筋、腹板钢筋绑扎
及预应力体系安装、定位
顶板钢筋绑扎、预应
力体系安装、定位
预应力孔道压浆
卸载及底模标高的调整
支架预压及沉降、变形观测
底板铺设、侧模安装
支架拼装
支架基础施工
静载预压及沉降观测
预应力混凝土连续箱梁施工工艺流程图
（一）、地基处理
1、地基处理措施
现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%），做1层5%石灰土（厚20cm）和一层道渣垫层（厚15cm）密实度压至96%以上（重型），个别软弱地段抛填片石，进行加固处理后填筑石灰土；最后浇注15cm厚C20素混凝土作为面层，在桥墩两侧各5米范围内灰土厚度为40cm、道渣厚度为15cm、混凝土厚度为20cm，顶面做好排水处理。（具体的地基处理根据现场试验和实际情况最后确定，地基处理见下图。）
2、地基承载力验算
主线桥支架高度按6米计算，单根立杆的支架重量为：5*(0.6+0.9)*5+6*5=67.5kg。（φ48×3.5mm钢管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考虑）从支架、模板内力验算过程中得知各段立杆承受由纵梁传递来有荷载N分别为：21.244KN； 21.488 KN ；28.26 KN ；27.000 KN。立杆底托下用厚5cm×宽20cm的木板作垫板。
各段基础底面最大荷载P计算
0#～14#断面：(21.244+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.0KN/m2；
14#～20#断面：(21.488+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=92.3KN/m2；
24(27)#～26(29)#断面：(28.26+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=120.5KN/m2；
20#～23#断面： (27.000+67.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=153.7KN/m2。
基础底面下浇注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3计算）。
用公式：pcz+pz≤fz，pz =b*p/（b+2Ztgθ）对5%石灰土地基进行验算。
pcz ------垫层底面处土的自重压力（KN/m2）；
pz ------垫层底面处的附加压力（KN/m2）；
fz ------垫层底面处土层的地基承载力（KN/m2）；
b ------基础底面的宽度（m）；
p ------基础底面压力（KN/m2）,按最大值153.7（KN/m2）计算。
Z------基础底面下垫层的厚度（m）；
θ------垫层的压力扩散角，灰土取30°；
pz =b*p/（b+2Ztgθ）=0.2*153.7/(0.2+2*0.35*tg30°)=50.87（KN/m2）；
pcz =24*0.15+17.2*0.2+18*0.15=9.74（KN/m2）；
从地质报告的土层物理力学性质参数表中得知地基承载力荷载fz =95（KN/m2）。
pcz+pz =50.87+9.74=60.61≤fz =95，满足要求。
计算中未考虑面层C20混凝土的影响，如考虑此因素安全系数会更高。
在实际施工中再对5%石灰土进行试验，得出其各项详细参数，并通过用太沙基（K.Terzaghi）公式计算5%石灰土地基极限荷载来进行复核：
pu=0.4γbNγ+1.2cNc+γdNq
pu ------地基极限荷载,KPa；
γ------基础底面以下地基土的天然重量，KN/m3；
c------基础底面以下地基土的粘聚力，KPa；
d------基础埋深，m；
b------基础边长，m；
Nγ；Nc；Nq------地基承载力系数，均为tgα=tg（45+φ/2）的函数，亦即φ的函数可直接计算或查有关图表确定。
考虑到支架底托直接立在地基表面上，没有埋深，所以：
pu=0.4γbNγ+1.2cNc
地基承载力f= pu /K（K---地基承载力安全系数，K≥3.0）。
（二）、排水防雷
1、排水处理措施
出现沟浜时，先将桥下水系调整，通过两侧排水沟流走，将原沟浜清淤后开挖台阶并分层压实回填起来，待箱梁施工完后，再恢复原有水系。
地基处理时做好地基的排水，防止雨水或砼浇注和养生过程中滴水对地基的影响，做好1%的横坡，让水排到桥两侧临时小排水沟流走，两侧小排水沟每隔一段距离再通过便道内埋设管道流入界沟和外界水系。
2、防雷技术措施
从桩基到箱梁以及今后施工的防撞护栏内，设置通长接地钢筋，做好防雷准备。支架、塔吊等防雷做好接地和安装避雷装置。
（三）、主线桥支架架设、立模方法
首先进行测量放线（中心轴线和中心点法线），然后在搭设支架的带状位置用干硬性水泥砂浆精平地面，再铺上厚5cm×宽20cm的木板，木板间再加以横向连接，最后在木板上搭设支架。支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设。在拐弯交接处用扣件式钢管脚手架联接，
由于该桥梁板高度、腹板宽度及梁端的横截面形式和截面积有很大的差异，造成各截面因新浇筑结构混凝土产生的荷载而不同，依照现有图纸将其划分为0#～14#断面、14#～20#断面、24(27)#～26(29)#断面、20#～23#断面（断面图附后）等四段分别进行计算，各段设计荷载的限值取该段最大净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳组合，竖杆纵横向间距依次分别为：90cm×60cm、60cm×60cm、60cm×60cm、60cm×30cm，支架步距视架子实际高度采用120cm或60cm，利用可调下托调整支架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟踪测量调整支架高度，同时确保可调U型顶托螺旋调节幅度不超过25 cm。在支架U型顶托上沿线路纵向摆放横截面为10cm×15cm方木作为纵梁，在纵梁上横向摆放横截面为5cm×10cm、间距20cm方木作为横梁，方木均使用东北红杉。在20#～23#断面处在纵梁上加一层10cm×15cm方木将模板跨距控制在40cm。最后在横梁上铺设模板（厚1.5cm的防水竹胶板），模板接头之间放置海绵双面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设结构（见图1）。
说明：①支架搭设
★WDJ碗扣式多功能支架根据使用说明书，支撑立杆的设计荷载为：
●当横杆竖向步距为600MM时，每杆立杆可承受最大竖直荷载为40KN；
●当横杆竖向步距为1200MM时，每杆立杆可承受最大竖直荷载为30KN；
★由于一般计算时是按平均布载，所以在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到0.60M。另外，还要落架增加纵横梁一道，满足立杆竖向荷载要求。
★斜撑布置一般在整架四周満框布置，也在隔墙及腹板下満框布置。
②支架拆除
●箱梁砼强度达到100%设计强度且钢束张拉结束后，才能拆除支架；拆除支架注意拆除顺序：先拆除跨中支架，再对称拆除两边支架。
★脚手架拆除从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下层（阶梯形）同时拆除。
图1：支架架设结构图
（四）、主线桥支架、模板内力验算
下面就按上述四段分别对其进行验算(参考《路桥施工计算手册》（2001）、《铁道设计》（2004）、《公路桥涵施工规范》（JTJ041-2000）、《WDJ碗扣型多功能支架根据使用说明书》、《预应力砼连续梁桥》（范立础）、《桥梁施工百问》、《桥涵》、《建筑施工手册》、《土力学与地基基础》、《箱梁设计图》、《岩土工程详细勘察报告》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》等文献)。
下面就主线支架、模板内力进行验算，D匝道梁高小于主线，只要主线支架、模板内力验算满足，D匝道更能满足。C匝道支架、模板内力另进行验算。
1、0#～14#断面
支架竖杆纵横向间距为90cm×60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹胶板。
（1） 模板计算
新浇筑结构混凝土平均荷载g1=8.6*26/7.6=29.4KN／m2（“8.6”为截面积）；施工人员、料、具行走运输堆放载荷gr=2.5KN／m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN／m2考虑；支架高度＜10m，风荷载 0.5*10m(支架高)/12.05m(桥面宽)按0.5 KN／m2。根据规范要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。该段组合后的设计荷载为：29.4*1.1+6.5*1.0+0.5*1.0=39.34KN／m2。模板跨径L1=0.9m，模板宽度b=0.2m 。
模板每米上的荷载为：g=39.34×0.2=7.868KN／m 。
模板跨中弯距计算：M1/2=gL12/10=7.868×0.92/10=0.637 KN•m 。
竹胶板其容许弯应力［σw］=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：
W=M/(1.2×［σw］)=0.637/(1.2×90×103)=5.901×10-6m3 。
根据W、b得h为：
h=√6×W／b=√6×5.901×10-6／0.2=0.013m
故模板厚度选择采用0.015m 。
（2） 纵梁计算
纵梁跨度：L2=0.9m；横桥向宽度L1=0.6m；那么有：
纵梁单位荷载：g=39.34L1=39.34×0.6=23.604KN/m 。
跨中弯距：M1/2= gL22／8=23.604×0.92／8=2.39KN•m 。
需要的截面模量：W=M/(1.2×［σw］)=2.39/(1.2×13×103)=1.532×10-4m3 。（杉木容许弯应力［σw］=13.0MPa，并可提高1.2模板需要的截面模量）
纵梁方木宽度b为0.10 m，那么有：
h=√6×w/b=√6×1.532×10-4／0.10=0.096m 。
纵梁方木截面积取0.10m×0.15m，核算其挠度，则有：
I= bh3／12=0.1×0.153／12=2.8125×10-5m4
F= 5×gL24/(384×EI)=5×23.604×0.94/(384×10×106×2.8125×10-5)=7.17×10-4m 。（木材弹性模量E＝10×106KN/M2）
F/L2=7.17×10-4/0.9=1/1255<［f/l］=1/400 ，符合要求。
（3） 支架立杆强度、稳定性计算
（由于碗扣支架是配套产品，在桥梁建设中仅计算竖向荷载满足要求即可，此话摘自《桥梁施工百问》P257。）
立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=23.604×0.9=21.244 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。
强度验算：σa=N/Aji=21244/489=43.4MPa<［σa］=215 MPa ；
稳定验算：σa=N/φA0=21244/(0.744*489)=58.4MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。（钢材强度极限值为215MPa）
结论：支架竖杆纵横向间距90cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm。
2、14#～20#断面
支架竖杆纵横向间距为60cm×60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹胶板。
（1）模板计算
新浇筑结构混凝土平均荷载g1=14.0*26/7.6=47.9KN／m2；施工人员、料、具行走运输堆放载荷gr=2.5KN／m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN／m2考虑；支架高度为＜10m，风荷载 0.5*10m(支架高)/12.05m(桥面宽)按0.5 KN／m2。根据规范要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。该段组合后的设计荷载为：47.9*1.1+6.5*1.0+0.5*1.0=59.69 KN／m2。模板跨径L1=0.6m，模板宽度b=0.2m 。
模板每米上的荷载为：g=59.69×0.2=11.938KN／m 。
模板跨中弯距计算：M1/2=gL12/10=11.938×0.62/10=0.428 KN•m 。
竹胶板其容许弯应力［σw］=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：
W=M/(1.2×［σw］)=0.428/(1.2×90×103)=3.979×10-6m3 。
根据W、b得h为：
h=√6×W／b=√6×3.979×10-6／0.2=0.011m
故模板厚度选择采用0.015m 。
（2）纵梁计算
纵梁跨度：L2=0.6m；横桥向宽度L1=0.6m；那么有：
纵梁单位荷载：g=59.69L1=59.69×0.6=35.814KN/m 。
跨中弯距：M1/2= gL22／8=35.814×0.62／8=1.612KN•m 。
需要的截面模量：W=M/(1.2×［σw］)=1.612/(1.2×13×103)=1.033×10-4m3 。
纵梁方木宽度b为0.10 m，那么有：
h=√6×w/b=√6×1.033×10-4／0.10=0.079m 。
纵梁方木截面积取0.10m×0.15m，核算其挠度，则有：
I= bh3／12=0.1×0.153／12=2.8125×10-5m4
F= 5×gL24/(384×EI)=5×35.814×0.64/(384×10×106×2.8125×10-5)= 2.15×10-4m 。
F/L2=2.32×10-4/0.6=1/2791<［f/l］=1/400 ，符合要求。
（3） 支架立杆强度、稳定性计算
立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=35.814×0.6=21.488 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。
强度验算：σa=N/Aji=21488/489=43.9 MPa<［σa］=215 MPa ；
稳定验算：σa=N/φA0=21488/(0.744*489)=59.1 MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。
结论：支架竖杆纵横向间距60cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm，横向间距加密到30 cm。
3、24(27)#～26(29)#断面
支架竖杆纵横向间距为60cm×60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹胶板。
（1） 模板计算
新浇筑结构混凝土平均荷载g1=19*26/7.6=65KN／m2；施工人员、料、具行走运输堆放载荷gr=2.5KN／m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN／m2考虑；支架高度＜10m，风荷载 0.5*10m(支架高)/12.05m(桥面宽)按0.5 KN／m2。根据规范要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。该段组合后的设计荷载为：65*1.1+6.5*1.0+0.5*10=78.5KN／m2。模板跨径L1=0.6m，模板宽度b=0.2m 。
模板每米上的荷载为：g=78.5×0.2=15.7KN／m 。
模板跨中弯距计算：M1/2=gL12/10=15.7×0.62/10=0.565 KN•m 。
竹胶板其容许弯应力［σw］=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：
W=M/(1.2×［σw］)=0.565/(1.2×90×103)=5.234×10-6m3 。
根据W、b得h为：
h=√6×W／b=√6×5.234×10-6／0.2=0.013m
故模板厚度选择采用0.015m 。
（2） 纵梁计算
纵梁跨度：L2=0.6m；横桥向宽度L1=0.6m；那么有：
纵梁单位荷载：g=78.5L1=78.5×0.6=47.1KN/m 。
跨中弯距：M1/2= gL22／8=47.1×0.62／8=2.2KN•m 。
需要的截面模量：W=M/(1.2×［σw］)=2.2/(1.2×13×103)=1.358×10-4m3 。
纵梁方木宽度b为0.10 m，那么有：
h=√6×w/b=√6×1.358×10-4／0.10=0.090m 。
纵梁方木截面积取0.10m×0.15m，核算其挠度，则有：
I= bh3／12=0.1×0.153／12=2.8125×10-5m4
F= 5×gL24/(384×EI)=5×47.1×0.64/(384×10×106×2.8125×10-5)= 2.826×10-4m 。
F/L2=2.826×10-4/0.6=1/2123<［f/l］=1/400 ，符合要求。
（3） 支架立杆强度、稳定性计算
立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=47.1×0.6=28.26 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。
强度验算：σa=N/Aji=28260/489=57.8MPa<［σa］=215 MPa ；
稳定验算：σa=N/φA0=28260/(0.744*489)=77.7 MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。
结论：支架竖杆纵横向间距60cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm，横向间距加密到30 cm。
4、20#～23#断面
支架竖杆纵横向间距为60cm×30cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹胶板。
（1） 模板计算
新浇筑结构混凝土平均荷载g1=38*26/7.6=130KN／m2；施工人员、料、具行走运输堆放载荷gr=2.5KN／m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN／m2考虑；支架高度＜10m，风荷载 0.5*10m(支架高)/12.05m(桥面宽)按0.5 KN／m2。根据规范要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。该段组合后的设计荷载为：130*1.1+6.5*1.0+0.5*1.0=150 KN／m2。利用纵梁横向加密使得模板跨径L1=0.4m，模板宽度b=0.2m 。
模板每米上的荷载为：g=150×0.2=30KN／m 。
模板跨中弯距计算：M1/2=gL12/10=30×0.42/10=0.479 KN•m 。
竹胶板其容许弯应力［σw］=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：
W=M/(1.2×［σw］)=0.479/(1.2×90×103)=4.43×10-6m3 。
根据W、b得h为：
h=√6×W／b=√6×4.43×10-6／0.2=0.012m
故模板厚度选择采用0.015m 。
（2） 纵梁计算
纵梁跨度：L2=0.6m；横桥向宽度L1=0.3m；那么有：
纵梁单位荷载：g=150L1=150×0.3=45KN/m 。
跨中弯距：M1/2= gL22／8=45×0.62／8=2.025KN•m 。
需要的截面模量：W=M/(1.2×［σw］)=2.025/(1.2×13×103)=1.299×10-4m3 。
纵梁方木宽度b为0.10 m，那么有：
h=√6×w/b=√6×1.299×10-4／0.10=0.088m 。
纵梁方木截面积取0.10m×0.15m，核算其挠度，则有：
I= bh3／12=0.1×0.153／12=2.8125×10-5m4
F= 5×gL24/(384×EI)=5×45×0.64/(384×10×106×2.8125×10-5)=2.696×10-4m 。
F/L2=2.696×10-4/0.6=1/2226<［f/l］=1/400 ，符合要求。
（3） 支架立杆强度、稳定性计算
立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=45×0.6=27 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。
强度验算：σa=N/Aji=27000/489=55.2MPa<［σa］=215 MPa ；
稳定验算：σa=N/φA0=27000/(0.744*489)=74.2MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。
结论：支架竖杆纵横向间距60cm×30 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板下将横杆高度步距加密到60 cm。
（五）C匝道超高段处高支架、模板、地基相关计算和抗滑、防风措施
1、C匝道支架搭设
支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设。在拐弯交接处用扣件式钢管脚手架联接，依照现有图纸将其划分为0#～1#断面、2#～3#断面、4#～5)#断面、6#～6#断面（断面图附后）等四段分别进行计算，各段设计荷载的限值取该段最大净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳组合，竖杆纵横向间距依次分别为：60cm×60cm、90cm×60cm、60cm×60cm、60cm×30cm，支架步距视架子实际高度采用120cm或60cm， C匝道曲线半径很小，横坡最大值达到6%，为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端(两侧标高低)加密纵横剪刀斜支撑和设置缆风绳索固定（设在3/8L和1/4L处且对等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆（纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮＜20cm的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶）以消除侧向应力负作用。另外，C匝道支架高度超过15米，考虑脚手架自重，并将自重计算为荷载，立杆的接长缝错开，使立杆接长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整体强度和稳定性。
2、支架、模板内力验算
（1）0#～1#断面
支架竖杆纵横向间距为60cm×60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹胶板。
① 模板计算
新浇筑结构混凝土平均荷载g1=18.904*26/7.6=64.7KN／m2（“18.904”为截面积）；施工人员、料、具行走运输堆放载荷gr=2.5KN／m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN／m2考虑；支架高度为20m左右，风荷载 0.5*20m(支架高)/12.05m(桥面宽)=0.8KN／m2。根据规范要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。该段组合后的设计荷载为：64.7*1.1+6.5*1.0+0.8*1.0=78.47KN／m2。模板跨径L1=0.9m，模板宽度b=0.2m 。
模板每米上的荷载为：g=78.47×0.2=15.694KN／m 。
模板跨中弯距计算：M1/2=gL12/10=15.694×0.62/10=0.565KN•m 。
竹胶板其容许弯应力［σw］=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：
W=M/(1.2×［σw］)=0.565/(1.2×90×103)=5.235×10-6m3 。
根据W、b得h为：
h=√6×W／b=√6×5.235×10-6／0.2=0.013m
故模板厚度选择采用0.015m 。
② 纵梁计算
纵梁跨度：L2=0.6m；横桥向宽度L1=0.6m；那么有：
纵梁单位荷载：g=78.47L1=78.47×0.6=47.082KN/m 。
跨中弯距：M1/2= gL22／8=47.082×0.62／8=2.118KN•m 。
需要的截面模量：W=M/(1.2×［σw］)=2.118/(1.2×13×103)=1.358×10-4m3 。（杉木容许弯应力［σw］=13.0MPa，并可提高1.2模板需要的截面模量）
纵梁方木宽度b为0.10 m，那么有：
h=√6×w/b=√6×1.358×10-4／0.10=0.090m 。
纵梁方木截面积取0.10m×0.15m，核算其挠度，则有：
I= bh3／12=0.1×0.153／12=2.8125×10-5m4
F= 5×gL24/(384×EI)=5×47.082×0.64/(384×10×106×2.8125×10-5)=2.827×10-4m 。（木材弹性模量E＝10×106KN/M2）
F/L2=2.827×10-4/0.6=1/2122<［f/l］=1/400 ，符合要求。
③ 支架立杆强度、稳定性计算
立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=47.082×0.6=28.249 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。
强度验算：σa=N/Aji=28249/489=57.8MPa<［σa］=215 MPa ；
稳定验算：σa=N/φA0=28249/(0.744*489)=77.6MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。（钢材强度极限值为215MPa）
结论：支架竖杆纵横向间距60cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故将横杆高度步距加密到60 cm。（立杆荷载Pmax＝40 KN，满足要求），横向间距加密到30cm。
（2）2#～3#断面
支架竖杆纵横向间距为90cm×60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹胶板。
①模板计算
新浇筑结构混凝土平均荷载g1=7.866*26/7.6=26.9KN／m2；施工人员、料、具行走运输堆放载荷gr=2.5KN／m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN／m2考虑；支架高度为20左右，风荷载 0.5*20m(支架高)/12.05m(桥面宽)=0.8 KN／m2。根据规范要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。该段组合后的设计荷载为：26.9*1.1+6.5*1.0+0.8*1.0=36.9 KN／m2。模板跨径L1=0.9m，模板宽度b=0.2m 。
模板每米上的荷载为：g=36.9×0.2=7.38KN／m 。
模板跨中弯距计算：M1/2=gL12/10=7.38×0.92/10=0.572 KN•m 。
竹胶板其容许弯应力［σw］=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：
W=M/(1.2×［σw］)=0.572/(1.2×90×103)=5.328×10-6m3 。
根据W、b得h为：
h=√6×W／b=√6×5.328×10-6／0.2=0.013m
故模板厚度选择采用0.015m 。
②纵梁计算
纵梁跨度：L2=0.9m；横桥向宽度L1=0.6m；那么有：
纵梁单位荷载：g=36.9L1=36.9×0.6=22.140KN/m 。
跨中弯距：M1/2= gL22／8=22.140×0.92／8=2.242KN•m 。
需要的截面模量：W=M/(1.2×［σw］)=2.242/(1.2×13×103)=1.437×10-4m3 。
纵梁方木宽度b为0.10 m，那么有：
h=√6×w/b=√6×1.437×10-4／0.10=0.093m 。
纵梁方木截面积取0.10m×0.15m，核算其挠度，则有：
I= bh3／12=0.1×0.153／12=2.8125×10-5m4
F= 5×gL24/(384×EI)=5×22.14×0.94/(384×10×106×2.8125×10-5)= 6.729×10-4m 。
F/L2=6.729×10-4/0.6=1/892<［f/l］=1/400 ，符合要求。
③ 支架立杆强度、稳定性计算
立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=22.140×0. 9=19.926 KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。
强度验算：σa=N/Aji=19926/489=40.7 MPa<［σa］=215 MPa ；
稳定验算：σa=N/φA0=19926/(0.744*489)=54.8MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。
结论：支架竖杆纵横向间距90cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm。
（3）4#～25#断面
支架竖杆纵横向间距为60cm×60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹胶板。
① 模板计算
新浇筑结构混凝土平均荷载g1=11.448/7.6=39.2KN／m2；施工人员、料、具行走运输堆放载荷gr=2.5KN／m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN／m2考虑；支架高度为20m左右，风荷载 0.5*20m(支架高)/12.05m(桥面宽)=0.8 KN／m2。根据规范要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。该段组合后的设计荷载为：39.2*1.1+6.5*1.0+0.8*10=50.42KN／m2。模板跨径L1=0.6m，模板宽度b=0.2m 。
模板每米上的荷载为：g=50.42×0.2=10.084KN／m 。
模板跨中弯距计算：M1/2=gL12/10=10.084×0.62/10=0.363 KN•m 。
竹胶板其容许弯应力［σw］=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：
W=M/(1.2×［σw］)=0.363/(1.2×90×103)=3.361×10-6m3 。
根据W、b得h为：
h=√6×W／b=√6×3.361×10-6／0.2=0.010m
故模板厚度选择采用0.015m 。
② 纵梁计算
纵梁跨度：L2=0.6m；横桥向宽度L1=0.6m；那么有：
纵梁单位荷载：g=50.42L1=50.42×0.6=30.252KN/m 。
跨中弯距：M1/2= gL22／8=30.252×0.62／8=1.361KN•m 。
需要的截面模量：W=M/(1.2×［σw］)=1.361/(1.2×13×103)=0.87×10-4m3 。
纵梁方木宽度b为0.10 m，那么有：
h=√6×w/b=√6×0.87×10-4／0.10=0.072m 。
纵梁方木截面积取0.10m×0.15m，核算其挠度，则有：
I= bh3／12=0.1×0.153／12=2.8125×10-5m4
F= 5×gL24/(384×EI)=5×30.252×0.64/(384×10×106×2.8125×10-5)= 1.815×10-4m 。
F/L2=1.815×10-4/0.6=1/3306<［f/l］=1/400 ，符合要求。
③ 支架立杆强度、稳定性计算
立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=30.252×0.6=18.151KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。
强度验算：σa=N/Aji=18151/489=37.1MPa<［σa］=215 MPa ；
稳定验算：σa=N/φA0=18151/(0.744*489)=49.9 MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。
结论：支架竖杆纵横向间距60cm×60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm，横向间距加密到30 cm。
（4）6#～6#断面
支架竖杆纵横向间距为60cm×30cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹胶板。
① 模板计算
新浇筑结构混凝土平均荷载g1=35.62*26/7.6=121.86KN／m2；施工人员、料、具行走运输堆放载荷gr=2.5KN／m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN／m2考虑；支架高度为20m左右，风荷载 0.5*20m(支架高)/12.05m(桥面宽)=0.8 KN／m2。根据规范要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。该段组合后的设计荷载为：121.86*1.1+6.5*1.0+0.8*1.0=141.346KN／m2。利用纵梁横向加密使得模板跨径L1=0.4m，模板宽度b=0.2m 。
模板每米上的荷载为：g=141.346×0.2=28.269KN／m 。
模板跨中弯距计算：M1/2=gL12/10=28.269×0.42/10=0.452KN•m 。
竹胶板其容许弯应力［σw］=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量：
W=M/(1.2×［σw］)=0.452/(1.2×90×103)=4.188×10-6m3 。
根据W、b得h为：
h=√6×W／b=√6×4.188×10-6／0.2=0.011m
故模板厚度选择采用0.015m 。
② 纵梁计算
纵梁跨度：L2=0.6m；横桥向宽度L1=0.3m；那么有：
纵梁单位荷载：g=141.346L1=141.346×0.3=42.4KN/m 。
跨中弯距：M1/2= gL22／8=42.4×0.62／8=1.908KN•m 。
需要的截面模量：W=M/(1.2×［σw］)=1.908/(1.2×13×103)=1.223×10-4m3 。
纵梁方木宽度b为0.10 m，那么有：
h=√6×w/b=√6×1.223×10-4／0.10=0.086m 。
纵梁方木截面积取0.10m×0.15m，核算其挠度，则有：
I= bh3／12=0.1×0.153／12=2.8125×10-5m4
F= 5×gL24/(384×EI)=5×42.4×0.64/(384×10×106×2.8125×10-5)=2.54×10-4m 。
F/L2=2.54×10-4/0.6=1/2362<［f/l］=1/400 ，符合要求。
③ 支架立杆强度、稳定性计算
立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=42.4×0.6=25.440KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比λ=l/i=1200／15.78=76,查表得φ=0.744。
强度验算：σa=N/Aji=25440/489=52.0MPa<［σa］=215 MPa ；
稳定验算：σa=N/φA0=25440/(0.744*489)=69.9 MPa<［σa］=215 MPa ，满足要求。
结论：支架竖杆纵横向间距60cm×30 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax＝30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板下将横杆高度步距加密到60 cm。
3、地基承载力验算
C匝道桥支架高度按20米计算，单根立杆的支架重量为：17*(0.6+0.9)*5+17*5=212.5kg。（φ48×3.5mm钢管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考虑）从支架、模板内力验算过程中得知各段立杆承受由纵梁传递来有荷载N分别为：28.249KN；19.926KN ；18.151KN ；25.440KN。立杆底托下用厚5cm×宽20cm的木板作垫板。
各段基础底面最大荷载P计算
0#～1#断面：(28.249+212.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=126.4KN/m2；
2#～3#断面：(19.926+212.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.4KN/m2；
4#～5#断面：(18.151+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=84.3KN/m2；
6#～6#断面： (25.440+212.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=152.9KN/m2。
基础底面下浇注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3计算）。
用公式：pcz+pz≤fz，pz =b*p/（b+2Ztgθ）对5%石灰土地基进行验算。
pcz ------垫层底面处土的自重压力（KN/m2）；
pz ------垫层底面处的附加压力（KN/m2）；
fz ------垫层底面处土层的地基承载力（KN/m2）；
b ------基础底面的宽度（m）；
p ------基础底面压力（KN/m2）,按最大值152.9（KN/m2）计算。
Z------基础底面下垫层的厚度（m）；
θ------垫层的压力扩散角，灰土取30°；
pz =b*p/（b+2Ztgθ）=0.2*152.9/(0.2+2*0.35*tg30°)=50.6（KN/m2）；
pcz =24*0.15+17.2*0.2+18*0.15=9.74（KN/m2）；
从地质报告的土层物理力学性质参数表中得知地基承载力荷载fz =95（KN/m2）。
pcz+pz =50.6+9.74=60.34≤fz =95，满足要求。
计算中未考虑面层C20混凝土的影响，如考虑此因素安全系数会更高。
在实际施工中再对5%石灰土进行试验，得出其各项详细参数，并通过用太沙基（K.Terzaghi）公式计算5%石灰土地基极限荷载来进行复核：
pu=0.4γbNγ+1.2cNc+γdNq
pu ------地基极限荷载,KPa；
γ------基础底面以下地基土的天然重量，KN/m3；
c------基础底面以下地基土的粘聚力，KPa；
d------基础埋深，m；
b------基础边长，m；
Nγ；Nc；Nq------地基承载力系数，均为tgα=tg（45+φ/2）的函数，亦即φ的函数可直接计算或查有关图表确定。
考虑到支架底托直接立在地基表面上，没有埋深，所以：
pu=0.4γbNγ+1.2cNc
地基承载力f= pu /K（K---地基承载力安全系数，K≥3.0）。
4、支架、模板抗滑措施
为防止模板滑移，采取在纵梁与横梁间钯钉连接（或加薄橡胶皮垫），横梁与竹胶板间铆钉连接，翼缘板下纵横梁和斜支撑加密等措施。（如下示意图）
5、内侧支架的稳定性和模板的抗滑性。（计算另附，会审时提供）
6、防风措施
当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止支架搭设与拆除作业。
（六）、模板
模板由底模、侧模及内模三部分组成，一般预先分别作成组件，在使用时再进行拼装，底模、侧模采用竹胶板，内模采用木模。当第一次砼达到一定强度后用8*12CM方木搭小排架，在排架上铺设2CM的木板，在木板上铺一层油毛毡，绑好钢筋可浇筑第二次砼。相邻两块板的高差不超过3mm，间隙不大于2mm。
模板的支撑要牢固，对于翼板或顶板采用框架式木支撑，对于腹板模板，根据腹板高度设置对拉性杆，对拉性杆采用塑料套管，以便拉杆取出不能用气割将拉杆割断。箱梁砼是外露砼，要注意砼外观，各种接缝要紧密不漏浆，必要时在接缝间加密缝条，用玻璃胶将其刮密实。砼的脱模剂采用清洁的机油、色拉油或其它质量可靠的脱模剂，不得采用废机油。
在箱梁的顶板设置天窗，以便将内模拆出，天窗距梁端10M，腹板上每5M距悬臂根部200MM设置一个透气孔，由于箱梁侧模板安装后，有钢筋、预应力筋，内模等多道工序，作业时间相对特长，往往等到浇注砼时。模板内有许多杂物，采用空压机进行清理。
底模安装前先要装好临时支座，临时支座采用标准砂箱，因为盆式橡胶支座不能用作施工支座。标准砂箱上铺垫四氟聚乙烯塑料板。预压御载后正式施工时，将标准砂箱阀打开砂流走，盆式橡胶支座作为施工发挥作用。
注意的事项：
中跨分段界线接头处理措施：
中跨分段界线处为保证接头平整，不至于产生错缝，在接头处先铺上宽1米、厚1cm钢板，再铺竹胶板。接头处支架超出分界线5m，模板超出砼界线1m，同时分界线处底侧模板固定，两边跨施工张拉后，此处会向上翘起，上挠度1cm左右（具体以设计和施工量测为准），再施工合拢段时，模板接头处按上挠后顺接，接头处施工缝为阶梯壮接缝并凿毛处理过。支架可以通过U型顶托调节控制模板。
上翘部分采用锚杆临时锚固（拉住）。
接头处理示意图如下：
（七）、支架预压
底模安装前先安装好临时支座，底模、侧模安装后开始支架预压，但预压前采用薄铁片和彩条布铺在模板上，保护模板不被受损和污染。采用砂袋按各段设计荷载110%进行预压，空心箱体部分采用砂袋预压或水袋预压；实心箱体部分采用钢块预压或整捆钢绞线预压（若采用砂袋，高度达10m，难操作且不安全）。在地面上以纵横间隔5m和在模板上按高程控制点位分别设置观测点，加载时按符合浇筑混凝土的状态，按每级加载并逐日进行底模变形观测，并做好记录。全部加载后不能立即卸载，需恒压72h。全部加载完成后72h内每日早午各观测一次，以后每天观测一次，沉降稳定标准为沉降量<1mm/d。预压完逐级卸载，逐级测量并详细记录。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形具体数值为多少。根据各点对应的弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调整模板的高程，通过支架顶部微调装置进行调整、加固。支架搭设时预压前，顶部预留抛高要计算地基相对沉降量，支架弹性和非弹性值等。地基相对沉降量以地基处理时试验检测后计算确定，支架的非弹性变形值参考下表数据。支架的弹性变形运用沙普软件程序节点计算确定。根据以往施工经验，支架施工沉留值在15～20㎜左右，支架高度和预压重不同也不一样，初步预留抛高50cm，待预压沉降观测后调整，接头其它施工段预抛高根据预压后再确定。
支架施工预留沉落值参考数据
| 分项内容 | 参考数据 | |
| 接头承压非弹性变形 | 木与木 | 每个接头的顺纹2MM，横纹3MM |
| 木与钢 | 每个接头约2MM | |
| 卸落设备的压缩变形 | 砂筒 | 2-4MM |
| 木马 | 每个接缝约1-3MM | |
| 支架基础沉陷 | 底梁置于混凝土 | 约3MM |
主线箱梁支架预压示意图
C匝道箱梁支架预压示意图
注意的问题：
1、采用砂袋法预压，砂袋逐袋称量，设专人称量、专人记录；称量好的砂袋一旦到位就采用防水措施，准备好防雨布。每捆钢绞线也要鱼布覆盖。
2、派专人观察支架变化情况，一旦发现异常，立即进行补救。
3、要分级加载，加载的顺序接近浇筑砼顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。
4、通过第一施工段预压并沉降后，将实测沉降量（地基沉降量、支架变形量）作为一个参数值直接运用。主线和D匝道支架高度近似，只预压主线单幅支架，C匝道高支架，同时曲线半径小，再选C匝道中边跨支架顶预压。
（八）、普通钢筋、预应力筋和波纹管加工安装
钢筋、钢绞线堆放场地硬化处理并按规格分仓堆放整齐。对钢筋、钢束统一编号、挂牌分类。堆放前底部用钢管等支垫，顶部采用彩条防雨布覆盖或搭设防雨蓬。
在安装并调好底模及侧模后，开始底、腹板普通钢筋绑扎及预应力管道的预设，钢筋绑扎先底板后腹板，再安装预应力管道。采用三角UPVC管垫块，用来保证砼保护层厚度。底、腹板钢筋及预应力管道完成后，立腹板模板，浇注第一次砼。砼达到规定强度后，拆除腹板模板，再立顶板模板，绑扎顶板钢筋及预应力管道，进行砼的第二次浇注。
普通钢筋及预应力筋按规范的要求做好各种试验，并报请工程师批准，严格按设计图纸的要求布设，对于腹板钢筋根据其起吊能力，预先焊成钢筋骨架，吊装后再绑扎或焊接成型，钢筋绑扎、焊接符合技术规范的要求。
预应力管道采用镀锌钢带制作，预应力管道的位置按设计要求准确布设，并采用每隔50cm一道的Φ10定位筋成＃字型进行固定，用连接段做搭接接头要平顺，并在连接段两侧用塑料胶带密封或用胶布缠牢，在管道的高点设置排气孔。
锚垫板安装前，检查锚垫板的几何尺寸是否符合设计要求，锚垫板要牢固的安装在模板上，使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口与波纹管道要连接平顺，密封。对锚垫板上的压浆孔要妥善封堵防止浇注砼时漏浆堵孔。
预应力筋的下料长度通过计算确定，计算应考虑孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等因素。预应力筋的切割拟采用砂轮锯切割，预应力筋编束时，必须梳理顺直，绑扎牢固，防止相互缠绞，以备使用。
预应力筋穿束前对孔道进行清理。钢束采用人工从一端送入或先用孔道内预留铅丝将牵引网套的钢丝绳牵入孔道，再用人工或慢卷扬机牵引钢束缓慢引进。若预应力束孔道是曲线状，用人工穿束就比较困难，通常将钢丝绳系在高强钢丝上，用人工先将高强钢丝拉过孔道，然后将钢丝绳头用12的半圆钢环与钢束头经焊接面接在一起，开启卷扬机将钢束徐徐拉过孔内，在钢束头进孔道时，用人工协助使其顺利入孔。如果在钢束穿进过程中堵塞 ，要立即停止，查准堵塞管位置，尤其在曲线变化点位置，很难穿钢束，先要在每个曲线变化点位置切开波纹管道，用人工协助使钢束慢慢穿过，再仍继续用卷扬机将束拖过孔道。若整束难穿孔，采取逐根钢铰线穿孔道。
注意的问题：
①做好钢筋的防雨、防潮、防锈措施；
②保证钢筋的焊接质量，焊接头在同一截面不得超过50%。
③齿板钢筋布置是否合理，不能过密，以防砼不能下落；螺旋筋是否遗漏。对于顶板齿板，一定要严格控制锚垫板高度，保证不能高出设计高程，要用水准仪测量。
④为防止漏浆，波纹管道纵向采用咬口接缝，节与节之间采用套接，大头直径放大2mm接头焊接或用沥青麻布缠扎或用胶带纸缠孔。
⑤为防止漏浆，增加灌浆孔，出气孔位置要用胶带缠实或有特制管。
⑥为防止漏浆，钢束穿完后，全面检查波纹管有无破损和沙眼等质量问题并及时换接处理。
⑦用探测器探测有无堵浆及堵浆具体位置。
（九）、砼的浇注
箱梁施工前，做好C50砼的配合比设计及各种材料试验，已报请工程师批准。原材料：上海海螺水泥有限责任公司42.5普通硅酸盐水泥，（初凝时间t=130min），芜湖县建业水运输有限公司中粗砂，宁波市北仓区德鑫矿业有限公司5-25mm碎石，外加剂为上海董福实业发展有限公司DF-福效减水剂，为了提高和易性采用了Ⅱ级低钙粉煤灰。设计配合比为1.00：1.48：2.22：0.46：0.02：0.15（水泥：砂：石子：水：外加剂：粉煤灰）。坍落度14±3cm。根据实际情况进行综合比较确定箱梁砼采用两次浇注。为了保证表面美观，在外膜的拐角处用3*3CM小木条做假缝。.
砼采用上海浦东晶阳砼拌和站提供的商品砼(距工地约4KM)，运输采用6M3砼罐车（8台）运输，砼泵车（2台，另备用1台）泵送入模，砼浇注前必对拌和站、泵车等设备进行认真检修，确保机况良好，必要时备有应急设备，以防设备障碍造成砼浇注过程中断。
箱梁混凝土浇注方式：
箱梁混凝土浇注顺序为从两边往中间，边跨端和中墩顶实心部位大体积混凝土先浇注，再连续往跨中浇注。
箱梁混凝土分两次浇注：第一次浇注底板及腹板，先浇底板，底板振捣密实后再浇注腹板（不能通过腹板处往下浇筑底板砼），底板浇注进程先于腹板3～5M避免腹板混凝土坍至底板（距离不能过长，不得超过砼的初凝时间）；第二次浇注箱梁顶板和翼缘板（见图2）。混凝土使用商品混凝土，采用两台汽车泵直接泵送至工作面。
砼浇注时浇注速度要确保下层砼初凝前覆盖上层砼。砼分两次浇注，第一次浇筑砼至腹板与翼缘板接合处，也就是底板、腹板和横隔板的砼（坍落度控制在14-17cm），将接触面上第一次砼凿毛，清除浮浆；第二浇筑顶板砼（坍落度控制在11-14cm），保证二次浇注接头整齐美观。
砼的振捣采用插入式振捣器进行，振捣器移动间距不超过其作用半径的1.5倍（棒间距30-40cm），并插入下层砼5-10cm，以消除两层间的接缝。对每一个振动部位，振动到该部位砼密实为止，不能超振。振捣时避免振捣棒碰撞模板、钢筋，尤其是波纹管，不能用振捣器运送砼。对于锚下砼及预应力管道下的砼振捣要特别仔细，保证砼密实，由于该处钢筋密、空隙小，振捣棒选用小直径的。为防止漏振，振捣时间以砼表面翻浆冒泡为止。
砼养生措施：
春夏季节施工时，在砼初凝后立即洒水养生，为防止收缩裂缝，在箱梁顶部和侧面覆盖白色土工布等不褪色的保水材料进行养生，每天浇水次数以保持砼处于足够润湿状态为准，养生期不少于7d。冬季施工以及春秋气温不高时，砼浇筑完初凝后，砼表面先覆盖草帘，再加铺塑料薄膜，采取保温措施。
大体积砼浇注，为了减少温度应力收缩裂缝，采取砼降温。
砼浇筑时注意事项和应急措施：
①砼泵送控制和塞管处理措施：
泵送砼前，先把储料斗内清水从管道泵出，达到湿润和清洁管道的目的，然后向料斗内加入与砼配合比相同的水泥砂浆（或1∶2水泥砂浆），润滑管道后开始送砼。
开始泵送时，泵送速度放慢，油压变化在允许值范围内，待泵送顺利时，用正常速度泵送。
砼泵送要连续作业，当砼供应不及时，需降低泵送速度，泵送暂时中断时，搅拌不能停止。当叶片被卡死时，需反转排除，再正转、反转一定时间，待正转顺利后再继续泵送。
泵送中途停歇时间超过20min，管道又长时，每隔5min开泵一次，泵送小量砼，管道较短时，采用每隔5min正反转2～3个行程，使管内砼蠕动，防止泌水离淅，长时间停泵（超过45min）气温高、混凝土坍落度小时可能造成塞管，要将砼从泵和输送管道中清除。
②机械碰撞处理：
在砼施工过程中做好各种准备，避免机械碰撞。机械碰撞支架、翼缘板、钢筋、波纹管预防不到位都有可能会发生。机械碰撞支架和翼缘板、钢筋后要检查支架、模板的变形或移位情况，立即进行纠正补救。振捣器碰撞到波纹管，碰破会造成砼或浆进入管道内，要立即停止浇筑，清理管道内砼，做好施工缝，将钢束擦干净重新修补或套接大一个直径级别的同类波纹管并缠裹紧密。
③超初凝时间施工缝处理:
浇筑砼要连续进行，但碰到机械故障或突来的瀑雨等不利因素时，间歇时间可能超过砼初凝时间（2h内），要按施工缝处理。施工缝采用梯状断开。继续施工时，接缝处砼先凿去浮浆并凿毛，用水湿润并浇一层与砼同配比的水泥浆，使新旧砼接合良好，然后继续浇筑砼。
④两次浇注分界位置施工缝除凿毛处理外，还需预埋型钢或预留凹槽等加强措施。
⑤防漏浆措施：
检查压浆孔是否已做防漏浆措施，出气孔是否安装，是否漏浆，压浆管是否够长。
砼浇筑4～5小时后，及时用倒链松动筋束，以防漏浆堵塞管道。
（十）、张拉
在进行张拉作业前，对千斤顶、油泵进行配套标定，并每隔一段时间进行一次校验。两套张拉设备，分别进行编组，不同组号的设备不得混合。
当梁体砼强度达到设计规定的张拉强度（试压与梁体同条件养生的试件）90%时进行张拉，同时保证砼龄期不小于10d，先张拉长束后张拉短束，先张拉腹板束再张拉顶底板束。
箱梁预应力的张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以引伸量为辅，以钢束的实际伸长量进行校核实测伸长值与理论伸长值的误差不超过规范要求，否则就停止张拉，分析原因，在查明原因并加以调整后，在继续张拉。后张法预应力钢束张拉时的理论伸长值为ΔL=PL/AyEg,P为预应钢束的平均张拉力，由于预应力钢束张拉时，先调整到初应力，再开始张拉和量测伸长值，实际伸长值有两部分组成，一是初应力至张拉控制应力部的实测伸长量，二是初应力时推算的伸长值为两者之和。预应力钢束的实际伸长值与理论伸长值要控制在+6%以内，否则停止张拉，查明原因并调整后，再继续张拉。
张拉的程序按技术规范的要求进行：
0→10%(初应力)→бk（持荷2分钟锚固）
张拉过程中断丝、滑丝不超过规范或设计的规定，如超过就更换钢丝或采取其它经工程师同意的补救措施。
张拉顺序按图纸进行，按分段、分批、对称的原则进行张拉。
详见《张拉示意图》
注意的问题：
①张拉前砼强度和龄期（不少于10ｄ）要同时保证。
②预应力张拉顺序：先张拉腹板束，再张拉顶板束，最后底板束，先长束，后短束，对称张拉。
③张拉完成后在距锚头30mm处采用砂轮锯切割。
④张拉完成后，张拉槽内钢筋焊接恢复原状，并用50号小石子填封。
（十一）压浆与封锚
张拉完成后尽快进行孔道压浆和封锚，压浆所用灰浆的强度、稠度、水灰比、泌水率、膨胀剂济量按施工技术规范及试验标准中要求控制。采用PO42.5级普通硅酸盐水泥（C40以上），水灰比0.4—0.45，膨胀剂类型及掺量根据试验确定。
压浆使用活塞式压浆泵缓慢均匀进行，压浆的最大压力控制为0.5—0.7Mpa，长孔道最大压力为1.0Mｐａ，对纵向预应力管道以0.7Mpa恒压作业，对横向预应力管道以0.4Mpa恒压作业。当孔道较长或输浆管较长时，压力可大些，反之可小些。每个孔道压浆到最大压力后，有不少于5min的稳定时间，压浆应使孔道
另一端饱满和出浆。并使排气孔排出与规定稠度相同的水泥浓浆为止。
压浆完成后，要将锚具周围冲洗干净并凿毛，设置钢筋网，浇注封锚砼。
注意的问题：
①张拉完成后24小时内进行孔道压浆施工。
②压浆过程中及压浆后48h内，砼的温度不能低于5℃，并采取保温措施。当气温高于35℃时，压浆在夜间进行。
③压浆时，对曲线孔道和竖向孔道从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。压浆顺序先压注下层孔道。曲线预应力孔道，设置泌水管。压浆后再用人工从泌水管内补入水泥浆，并用细钢丝插捣，直至补满为止。
④压浆后从检查孔抽查压浆的密实情况，有不实及时处理和纠正。压浆时，每一工作班组留取不少于3组的边长70.7mm立方体试件，标准28ｄ。
七、质量保证体系与措施
1、质量保证体系
项目经理：刘少英
项目总工：徐发祥
工程质量科
张云实
工程技术科
肖必建
材料设备科
罗文兴
测量组
汪学良
试验组
袁平
桥梁工区：王纯彬
主线桥质检员
王纯彬
C匝道质检员
朱青峰
D匝道
质检员
张云实
2、质量保证措施
(1)钢筋制作
钢筋的对焊要特别重视，成型的钢筋骨架用吊车起吊放到施工断面，主骨架就位后，再扎底板钢筋，底板钢筋焊接的接头尽可能布置在各孔的1/4L处。同时接头尽量避免在同一截面上。所有的电弧焊接和绑扎接头与钢筋弯曲处的距离均要符合施工规范要求。
(2)混凝土的施工
混凝土浇筑前对支架、模板和预埋件进行认真检查，清除模板内的杂物，并用清水对模板进行认真冲洗。为防止混凝土本身的收缩及施工时间较长，混凝土中掺入缓凝剂。浇筑过程中底板后肋板用插入式振捣器振捣，顶板部分用平板式振动器振捣，注意不要振破预应力束波纹管道，以防水泥浆堵塞波纹管。
(3)预应力施工
预应力施工是整个高架桥的重点和难点之一。
①波纹管布置
首先设计图纸要求在箱梁肋上准确布置波纹管的定位筋，纵向间距小于1m，横向位置按设计图纸上的座标定位。在波纹管接头处一定要将波纹管接口用小锤整平，以防在穿束时引起波纹管翻卷，严重时会导致管道堵塞。还要检查波纹管是否因为焊接等原因产生破损或变形，若发现一定要在浇筑混凝土之前补好。在与锚垫板接头处，一定要用胶带或其它东西堵塞好以防水泥浆渗进锚孔内。在每根波纹管最高处设置ф20通气孔。
②穿束
在穿束之前要做好以下准备工作：
a清除锚头上的各种杂物以及多余的波纹管。
b用高压水冲洗管道。
c在干净的水泥地坪上编束，以防钢束受污染。
d卷扬机上的钢丝绳要换成新的并要认真检查是否有破损处。
e在编束前应用专用工具将钢束梳一下，以防钢绞线绞在一起。
f将钢束端头做成圆锥状，用电焊焊牢，表面要用砂轮修平滑，以防钢束在波纹管接头处引起波纹管翻卷，堵塞孔道。
②施加预应力
在钢束穿好后即可进行施加预应力工作的。在施加预应力前应做好以下工作：
a钢绞线进场后要取样做拉伸试验，抽查钢绞线的断面尺寸。
b锚具、塞片到场后要检查锚固效率系数，其值不可小于0.95。
c要定期抽查塞片的硬度。
d油顶油表要定期进行校验。
e张拉机具使用前进行检查和校验，千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表读数之间的关系曲线。
f把好钢绞线、锚具、夹具的质量关，除有质量证明书外，还应按规定做好相关技术指标的检验和试验工作。使其符合设计规定和预应力张拉的需要。
g张拉过程中，预应力钢绞线的实际伸长值与理论伸长值差值控制在+6%以内，否则暂停张拉，待查明原因并及时调整后，再继续张拉。
h张拉设备有专人操作和管理，张拉过程中随时作好张拉应力、伸长值等原始记录。
i砼采用商品砼并配备自动计量装置，严格按试配确定的配合比实施。外加剂由专人负责掺入。
j砼浇筑前，对模板、钢筋、预埋件等进行认真检查，并及时做好隐蔽验收。特别是对伸缩缝及桥面用的预埋件，认真复核，防止漏埋、错埋。
k钢铰线切割时，切口要靠近构件，在离锚头3CM处用砂轮机切割，并采用相应措施，不能电弧切割，切割后的外露钢铰线必须涂刷防锈漆。
l脱模剂涂刷时严禁污染钢铰线或钢筋。
预应力张拉的顺序为先纵向长束后短束。张拉过程如下：安装锚具、千斤顶 →拉到初应力(设计应力10%)→作量测伸长量起始记号→张拉至设计应力→量伸长量→回油锚固→量到实际伸长量并求出回缩量→检查是否有滑丝、断丝情况发生。每次锚具安装好后必须及时张拉，以防在张拉前锚具生锈。
张拉过程如有滑丝、断丝、伸长量不够的情况发生，则需分析原因并处理后重新张拉。
在张拉过程中发生滑丝现象，可能由于以下原因：
a可能在张拉时锚具锥孔与夹片之间有杂物。
b钢绞线有油污、锚垫板喇叭内有混凝土和其它杂物。
c锚固效率系数小于规范要求值。
d钢绞线可能有负公差及受力性能不符合设计要求。
e初应力小，可能钢束中钢绞线受力不均，引起钢绞线收缩变形。
f切割锚头钢绞线时留得大短，或未采取降温措施。
g长束张拉，伸长量大，汕顶行程小，多次张拉锚固，引起钢束变形。
h塞片、锚具的硬度不够。
张拉过程中断丝现象一般有以下原因：
a钢束在孔道内部弯曲，张拉时部分受力大于钢丝线的破坏力。
b钢绞线本身质量有问题。
c汕顶未经标定，张拉力不准确。
钢束张拉如发现伸长量不足或过大，也应及时分析原因，一般是管道布置不准，增大孔道摩阻，应力损失大，有时也有可能设计计算使用的钢绞线的弹模值与实际使用的弹模值不相同。
总之，在张拉过程中如发现滑丝、断丝、伸长量不够等情况后要及时查明原因，采取相应的措施后再进行下一步施工。
(4)压浆
压浆是后张法预应力施工中的最后也是关键的一步，压浆前对压浆机进行认真检查 、标定，用压浆机向管道内注压清水，充分冲洗，润湿管道至全部管道冲洗完后，正式拌浆，开始压浆。压浆开始后需等另一端排水，排水孔亦喷出纯浆并稳定后，才可封闭排气孔，其后对管加压到0.6MPa以上并持荷5min后封闭。张拉封锚压浆应在48h内完成，如有特殊情况不能及时压浆时，采取保护措施，灌浆后30d不能碰撞锚具。
3、裂纹、裂缝的预防措施
由于现浇钢筋混凝土箱梁是本工程桥梁工程的主要受力构件，体量较大，因此确保箱梁的施工质量是本工程质量成优的关键。箱梁不仅要确保拌制、运输、泵送、浇筑的施工质量，还要着重消除箱梁的质量通病——裂缝。因此本公司根据自身的技术力量，结合以前类似工程的施工经验，对消除箱梁裂缝拟采用以下措施：
混凝土是一种非匀质脆性材料，由骨料、水泥石以及存留其中的气体和水组成。在温度和湿度变化的条件下，硬化并产生体积变形，由于各种材料变形不一致，互相约束而产生初试应力（拉应力或剪应力），造成在骨料与水泥石粘结面或水泥石本身之间出现肉眼看不见的微细裂缝。这种微细裂缝的分布是不规则的，且不连贯，但在荷载作用下或进一步产生温差、干缩的情况下，裂缝开始扩展，并逐渐互相串通，从而出现较大的肉眼可见的裂缝（一般肉眼可见裂缝宽度为0.03~0.05毫米）。即通常所说的裂缝。因此混凝土的裂缝，实际是裂缝的扩展。
裂缝预防措施：
（1）选用水泥、砂、石、外加剂必须合格，严禁安定性不合格的水泥用于施工，严格控制调正配合比，实验室工作与现场施工密切配合。
（2）选用水化热较低的水泥品种，混凝土最大水泥用量不宜大于550㎏/m3。
（3）通过实验掺入JM-Ⅲ型抗裂防渗缓凝剂，补偿混凝土的干缩，消除混凝土的塑性裂缝，提高混凝土的抗裂能力。
（4）配制混凝土时，严格控制水灰比和水泥用量，选用级配良好的石子，减少空隙率和砂率；同时，要捣固密实，以减少收缩量，提高混凝土抗裂强度。
（5）浇筑混凝土前，将基层和模板浇水湿透。
（6）混凝土浇筑后，对裸露表面应及时用潮湿材料覆盖，认真养护。
（7）在气温高、湿度低或风速大的天气施工，混凝土浇筑后，及早进行喷水养护，使其保持湿润；大面积混凝土浇完一段，养护一段。此外，要加强表面的抹压和养护工作。
（8）混凝土养护优先采用表面喷氯偏乳液养护剂，或覆盖湿草袋、塑料薄膜等方法；当表面发现微细裂缝时，应及时抹压一次，再覆盖养护。
（9）避开炎热天气浇筑混凝土；必须在热天浇筑时，对骨料进行喷水预冷却，以降低混凝土搅拌和浇筑的温度。
（10）严格执行局内部认证体系程序文件，对箱梁施工的原材料生产厂家考察、评价，选定资质符合要求的，质量可靠的，信誉公认好的大型生产厂家。
（11）安排专人收听记录气象预报，避免在雨、雪等不利天气浇筑混凝土。
（12）局质量科安排一名工程师常驻工地，除常规质量监督检查外，进行专项裂缝观察，做好记录，发现问题及时向本局和设计、业主、监理等单位汇报。分析原因，及时处理，不留隐患。
4、施工技术措施及要点
（1）严格按照施工图及公路桥涵施工技术规范中的工艺标准和要求进行施工。及时对水泥、钢材和砂石料等按不低于质量检验评定标准频率进行抽检，做好原材料的追溯登记工作。
（2）支架预压加载为110%设计荷载，预压过程中每天观测地基、支架的弹性和非弹性变形数据，及时分析总结计算地基、支架的弹性变形值为调整模板高程提供准确数据。
（3）为便于拆除箱梁内模板，浇注第二次混凝土时，在顶板上预留天窗。天窗留在每跨的1/4处，对称交错预留，每室一个，面积约0.8m2。拆完模后用吊模法补浇预留天窗。
（4） 对于普通钢筋的绑扎在遇到同一截面相互冲突时，服从细钢筋让位于粗钢筋、分布筋让位于受力筋的原则。布置普通钢筋时注意留出预应力筋及波纹管的位置，并注意预埋筋及预留孔道的埋设。横梁的钢筋骨架用702×7mm角钢加工成一定型框架（曲线上的横梁均不一样随时调整），在框架上直接标明受力筋位置，以确保骨架受力筋及剪力筋位置准确，且控制焊接时的变形。
（5）钢筋在焊接时垫铁皮保护模板和附近的波纹管不被烧伤。波纹管定位钢筋间距直线100cm、曲线50cm、在特征点处相应增设。对于纵向钢束，在约束圈和连接器保护罩上安装压浆排气孔道。穿束时，钢绞线应加工成柔性穿头（单根套上软管、整束套上饮料瓶子），钢绞线挤压头与固定锚板和连接器的结合应贴紧牢固。
（6）为保证混凝土不出现明显施工缝，第一次与第二次混凝土浇注连接位置设在翼缘板变截点处，且第一次浇注时设置挡板（浇完后拆除）和在翼缘板底模涂上油（便于清除粘上的水泥浆）。
（7）板梁顶板混凝土的标高采用由点到线、由线到面的铺装控制方法，并对混凝土进行两次收浆抹面，以保证顶板混凝土的标高和平整度满足要求，顶面进行拉毛处理。
（8）为保证箱梁的外观质量，使板梁外观光滑、平整、线形顺直、色泽一致，所有外露面的模板板面均采用竹胶板，并使用新型塑料垫块代替传统的方形混凝土垫块。
（9）混凝土浇注时，振捣棒与波纹管间既要保持一定距离，以防波纹管的变形或变位，又要确保锚垫板和波纹管周围的混凝土振捣密实。混凝土浇注完之后用土工布覆盖湿润养生，确保混凝土表面无收缩裂缝。
八、安全施工保证体系与措施
1、安全保证体系
项目经理：刘少英
项目副经理：袁亚芳
安全科长：张云石
主线桥安全员
张云实
C匝道安全员
王昌林
D匝道
安全员
任春圆
各施工班组
2、安全保证措施
(1)安全用电
临时用电的施工组织设计
临时用电设备在5台及5台以上或设备总容量在50 KV以上者，编制临时用电施工组织设计。
临时用电设备在5台以下和设备总容量在50KV以下者，制定安全用电技术措施和电气防火措施。
临时用电的施工组织设计的内容和步骤应包括：
现场勘探。
确定电源进线，变电所、变电室、总配电箱、分配电箱等的位置及线路走向，
进行负荷计算
选择变压嚣容量 ，导线截面和电器的类型、规格。
绘制电气平面图、立面图和接线系统图。
制定安全用电技术措施和电气防火措施。
临时用电工程图纸单独绘制，并作为临时用电施工的依据。
临时用电施工组织设计必须由电气工程技术人员编制，技术负责人审核，经主管部门批准后实施。
变更临时用电施工组织设计时履行规定，并补充有关图纸资料。
(2)满堂支架
脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。当有六级以上大风和雾雨天气时停止脚手架搭设与拆除作业，雨后上架作业有预防措施。搭拆脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。拆除作业由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。各构配件严禁抛掷至地面。运至地面的构配件及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
底层组架要控制水平框架的纵向直线度、直角度及不平度。纵向直线度＜1/200L，直角＜3.5°，横杆间水平度＜1/400L。
底层框架在内外立杆底部设置扫地横杆，不得使立杆悬支在底座上。
脚手架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的1/500。
(3)剪刀撑与横向斜撑
满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
剪刀撑的构造要符合下表规定。
双排脚手架设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。
剪刀撑的设置符合符合下列规定：
①每道剪刀撑跨赿立杆的根据下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45º--60º之间。
| 剪刀撑斜杆与地面的倾角ɑ | 45º | 50º | 60º |
| 剪刀撑跨赿立杆的最多根数n | 7 | 6 | 5 |
剪刀撑布置 图
②高度在24m以下的脚手架，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。
③剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接符合规范规定。
④剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
(4)斜梯道
人行道兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定：
①高度大于6m 的脚手架，宜采用之字型斜道。
斜道的构造符合下列规定：
①斜道附着外脚手架或建筑物设置。
②运料斜道宽度不小于1.5m，坡度采用1：6，人行斜道宽度不小于1m，坡度采用1：3。
③拐弯处设置平台，其宽度不小于斜道宽度。
④斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m,挡脚板高度不小于180mm.
⑤运料斜道两侧、平台外围和端部均按规范规定设置连墙件，每两步加设水平斜杆，按规范规定设置剪刀撑和横向斜撑。
（5）安全防护
①为保证作业人员的安全，脚手架外侧挂设水平安全网，每隔5层设置水平安全网及支撑架一道。
②水平安全网的水平张角约20°，支护水平距大于2m，用调整拉杆夹角来调整张角和水平距，并使安全网张紧。
③安全网斜杆采用碗扣接头固定，拉杆采用螺钉扣件，调整完成后拧。
④支架四周地面以上2m高度范围设置彩钢板围栏并设警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
安全防护图如下：
（6）拆除脚手架
箱梁砼强度达到100%设计强度且钢束张拉结束后，才能拆除支架；拆除支架注意拆除顺序：先拆除跨中支架，再对称拆除两边支架。
脚手架拆除前，对脚手架作全面检查，清除全部剩余材料，器具及杂物，否则不许拆除。
拆除脚手架时，划出安全区，设警戒标志，并设专人看管。
脚手架拆除从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下层（阶梯形）同时拆除。
拆除的构件成捆用吊具送下或人工搬下，禁止抛掷。
局部脚手架如需保留时，具有专项技术措施，经上一级技术负责人批准，安全及使用单位验收办理签字手续后才能使用。确保架子稳定与安全。
运至地面的构配件及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。
全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求。
根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后再实施。
由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。
清除脚手架上杂物及地面障碍物。
(7)起重吊装
起重作业遵守下列规定：
大型吊装工程，在编制的施工组织设计中，制定安全技术措施 ，并向参加施工作业人员进行安全技术交底。
吊装作业指派专人统一指挥，参加吊装的起重工要掌握作业的安全要求，其他人员要有明确分工。
吊装作业前严格检查起重设备各部件的可靠性和安全性，并进行试吊。
各种起重机具不得超负荷使用，
钢丝绳的安全系数，不小于下表的要求，
地锚要牢固，缆风绳不得绑扎在电杆或其他不稳定的物件上。
作业中遇有停电或其他特殊情况，将重物落至地面，不得悬在空中是。
| 用 途 | 安全系数 | 用途 | 安全系数 |
| 缆风绳 | 3.5 | 吊挂和捆绑 用 | 6 |
| 支承动臂用 | 4 | 千斤绳 用 | 8—10 |
| 卷扬机用 | 5 | 缆索承重绳 | 3.75 |
轮胎式起重机和履带式起重机
作业地面应坚实平整，支脚支垫牢靠，回转半径内不得有障碍物。两台或多台起重机吊运同一重物时，钢丝绳保持垂直，各台起重机升降同步，各台起重机不得超过各自的额定起重能力。
吊起重物时，先将重物吊离面10cm 左右，停机检查制动器灵敏性和可靠性，以及重物绑扎的牢固程度，确认情况正常后，再继续工作。作业中不得悬吊重物行走。
起升或降下重物时，速度要均匀、平稳，保持机身的稳定，防止重心倾斜，严禁起吊的重物自由下落。
配备必要的灭火器，加驾驶室内不得存放易燃品，雨天作业，制动带淋雨打滑时，停止作业 。
在输电线路下作业时，起重臂、吊具、辅具、饮丝绳 等与输电线的距离不得小于下表的规定。
工作完毕，将机车停放在坚固的地面上，吊钩收起，各部制动器刹牢，操纵杆放到空档位置，。
| 输电线路电压 | 最小距离(m) | 输电线路电压 | 最小距离(m) | 输电线路电压 | 最小距离(m) |
| 1KV | 1.5 | 1—35KV | 3 | 大于60 KV | 0.01(V-50)+3 |
千斤顶
顶升重物在重心位置，如需用千斤顶 纠正偏斜物体时，放置千斤顶的台座坚固可靠。
顶升重物过程中，千斤顶出现故障时，在重物支垫稳固后，再取出修理。
用多台千斤顶起升同一重物时，动作同步、均衡。
(8)高空作业
高处作业设有可靠的安全的、防护措施，在开放型结构上施工，如高处搭设脚手架等，要设安全防护网。
从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不能登高的病症，不得从事高处作业，严禁酒后登高作业。
高处作业所用的梯子不得缺档和垫高一架梯子不得二人同时上下，在通道处(或平台)使用梯子设置围栏。
高处作业与地面联系，有专人负责，或配有通迅设备。
运送人员和物件的各种升降电梯、吊笼，有可靠的安全装置，严禁乘坐运送物件的吊栏人员。
九、文明环保施工保证体系与措施
1、文明施工
(1)、建立健全文明施工的组织保证体系，做到有目标、有标准，责任到人，抓落实，目标为部级文明施工达标工地。
(2)、我局是贯标施工企业，按内部质量保证体系的要求，施工现场材料、设备、成品、半成品按平面布置堆码、标识。临时道路专人保养，做到畅通、平坦、不积水、不扬尘，警示标志醒目、齐全。
(3)、施工划地，生活区和办公区分设，全封闭管理，醒目处设有工程公告、宣传教育栏，区域内整齐、清洁，彩旗招展，鼓舞励志，实行一证一牌制度，施工人员佩证上岗。
(4)、对全体施工人员进行刑法教育，自觉遵守法律、法规，设专人协调与周边村落之间的关系，发生纠纷按程序逐级追究解决，杜绝打架斗殴。
(5)、职工住宿军事化，卫生、整洁；生活垃圾集中收集堆放；厕所建成水冲式，缸体铺面，专人值班打扫；膳食区设有灭蝇灯，工作人员身体健康，定期检查，持证上岗；工地设有茶水桶，住宿处设有沐浴间和保健室。
(6)、实行“落手清”制度，杜绝随意堆放材料、设备，做到工完料清。施工人员不得在现场随处坐卧、光膀赤脚作业。
(7)、临时用水、用电等有专项施工方案及管理措施，做到无“长流水”、“常明灯”，电线架设整齐划一，场地整洁卫生。
(8)、施工作业区设有临时厕所，施工人员要尊重当地村民的生活习惯和节日礼俗，不随便进村扰民及私拿群众物品。
2 、环境保护
(1)、全体施工人员集中学习环保知识，依工程特点制订切实可行的环保措施，专人负责落实、监督。
(2)、施工中产生的污水、泥浆、生活污水等按分类消毒处理，沉淀后排放。生活垃圾有专人保洁运至环保要求的地点，化学物品、油料等进行仓储、覆盖，防止随地下水污染附近区域。
(3)、机械、设备的尾气有消毒、净化设备，有毒、有害物质不随便焚烧，并不得随便回填，收集堆放交环卫部门集中处理。
(4)、按施工方案交底进行，严禁乱挖、乱掘，尽量少损坏已有的植被，对现有或规划的古墓、遗址、古树、名木设警戒进行保护。
(5)、调查摸清施工区域的水系，施工现场有良好的排水、汇水功能，做到不冲不乱开挖，减小水土流失及污染。
(6)、若发现文物古迹，施工人员要立即下令停止作业，严守现场并报有关部门。
(7)、施工废料和土石方工程的废方处理，按监理工程师的指示选场弃置，尽量少占土地，选择荒地并结合改地造田，尽可能对弃土场平整作地或种植草皮、树木，防止水土流失。
(8)、施工道路有洒水车洒水保养，确保不扬尘污染。砼拌和场地，搭设料棚，并远离居民点。
(9)、散体、流体建筑材料的运输有覆盖措施，防止沿途撒漏飞扬。
(10)、保护好当地的自然资源和野生动植物，教育施工人员不偷猎和随意采摘、砍伐。
(11)、有专项措施，确保施工区域的地下电缆、光缆、一切结构物公共设备的完好无损。
3、文明施工保证体系
项目经理 刘少英
卫生防疫 苏荣智
宣传教育 张德新
环境卫生 李学让
安全生产 王昌林
工程质量 任春园
综合治理 罗文兴
文明施工员 任铁仁
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