目 录
第一章 编制依据……………………………………………………………………2
第二章 工程概况……………………………………………………………………2
第三章 塔吊型号、基础形式及位置………………………………………………3
第四章 塔吊基础计算………………………………………………………………3
1#塔吊基础施工方案
第一章 编制依据
一、《车辆段轨行区施工图》
二、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)
三、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)
四、《QTZ80(6010)型自升式塔式起重机使用说明书》
第二章 工程概况
一、地理位置
深圳市轨道交通二期三号线横岗双层车辆段主体工程3105标段位于深圳市龙岗区横岗六约村，深惠路东侧，占地18.34公顷，整个场地呈不规则的多边形，东西长约1070米，南北宽约480米。北面紧邻地铁正线、六约车站和规划改造的深惠路，西面有在建的盐排高速立交和环城西路（拟建公路），西南面为高压走廊（2条500KV和2条220KV高压线），东面有牛始埔路、六约工业用地及牛始埔村旧工业用地。
二、地形地貌
1、整平前的场地内地势起伏较大，大致南高北低，中间低洼，西面和东南面有高约60m的残丘2座，沟槽低洼处标高46.00m，丘坡最高处为105.63m，原始地貌为典型的浅丘槽谷地貌。场地经过挖填后较平整。
2、根据钻探揭露，拟建场地岩土层按照成因类型，从上至下分为：
1)素填土：灰色，0～0.6m以混凝土、块石为主，0.6～2.2m以粉砂为主，松散，饱和。
2)粉质粘土：褐色、褐黄夹浅黄、灰白色，硬塑状，含少量砂岩质角砾，余为粉质粘土填充。
3)全风化砂岩：灰白、灰黄色，岩芯呈土状，可见原岩结构。
4)中等风化砂岩：灰色、青灰色中厚层构造，硅质胶结，性脆，质坚。
第三章 塔吊型号、基础形式及位置
一、根据工程现场条件情况和设计图纸，为满足平面垂直运输及施工需要，我公司在本工程（轨行区）设计投入使用5台塔吊。现根据施工现场的地质地貌情况1#塔吊基础采用天然基础，吊型号为QTZ80（6010）。
二、1#塔吊布置在41b～42b轴之间交1/Gb～Gb轴线内，塔吊安装高度为36m。
第四章 塔吊基础计算
一、1#塔吊QTZ80（6010）的主要参数
塔吊型号:QTZ80(6010)型 塔吊起升高度H=36m，
塔吊倾覆力矩M=1967fkN.m， 混凝土强度等级:C35，
塔身宽度B=1.6fm， 基础以上土的厚度D:=0.00m，
自重F1=971fkN， 基础承台厚度h=1.65m，
最大起重荷载F2=80fkN， 基础承台宽度Bc=5.60m，
钢筋级别:II级钢。
二、基础最小尺寸计算
1.最小厚度计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：
(7.7.1-2)
其中: F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
η──应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00；
(7.7.1-2)
(7.7.1-3)
η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；
η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；
βh--截面高度影响系数： h≥2000mm时，取βh=0.9，按线性内插法取用；
ft—钢筋混凝土轴心抗压强度设计值，取16.70MPa；
σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00；
um--临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+ho）×4=9.60m；
ho--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；
βs--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs<2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2；这里取βs=2；
αs--板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40;对边柱，取αs=30;对角柱，取αs=20. 塔吊计算都按照中性柱取值，取αs=40 。
计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将ho1从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式,解出一个ho1；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个ho2，最后ho1与ho2相加，得到最小厚度hc。经过计算得到：
塔吊基础对基脚的最大压力F=1714.90kN时，得ho1=0.80m；
塔吊基础对基脚的最大拔力F=743.90kN时，得ho2=0.80m；
解最小厚度 Ho=ho1+ho2+0.05=1.65m；
计算取厚度为:Ho=1.65m。
2.最小宽度计算
建议保证基础的偏心矩小于Bc/4，则用下面的公式计算：
其中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载， F=1.2×(971.00+80.00)=1261.20kN；
G ──基础自重与基础上面的土的自重，
G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc+γm ×Bc×Bc×D）
=1.2×(25.0×Bc×Bc×1.65+20.00×Bc×Bc×0.00)；
γm──土的加权平均重度，
M ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，
M=1.4×1967.00=2753.80kN.m。
解得最小宽度为Bc=4.69m，
实际计算取宽度为 Bc=5.60m。
三、塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=304.30kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重：
G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+γm ×Bc×Bc×D) =1552.32kN；
γm──土的加权平均重度
Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.600m；
W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=29.269m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，
M=1.4×1967.00=2753.80kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a= Bc / 2 - M / (F +G)=5.600/2-2753.800/(1261.200+1552.320)=1.821m。
经过计算得到:
无附着的最大压力设计值
Pmax=(1261.200+1552.320)/5.6002+2753.800/29.269=183.802kPa；
无附着的最小压力设计值
Pmin=(1261.200+1552.320)/5.6002-2753.800/29.269=-4.368kPa；
偏心矩较大时压力设计值
Pkmax=2×(1261.200+1552.320)/(3×5.600×1.821)=183.911kPa。
四、地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2；
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数， ηb取0.15，ηd取1.4；
γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
b--基础底面宽度(m)，取5.600m；
γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
d--基础埋置深度(m) 取0.000m；
解得地基承载力设计值：fa=193.800kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=200.000kPa；
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=183.802kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=183.911kPa，满足要求！
五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:
式中
βhp --- 受冲切承载力截面高度影响系数，当h大于等于2000mm时，βhp取0.93，其间按线性内插法取用；
ft --- 混凝土轴心抗拉强度设计值；
ho --- 基础冲切破坏锥体的有效高度；
am --- 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at --- 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；
ab --- 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。
pj --- 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；
Al --- 冲切验算时取用的部分基底面积
Fl --- 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
则，βhp --- 受冲切承载力截面高度影响系数，取 βhp=0.93；
ft --- 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57MPa；
am --- 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[1.60+(1.60 +2×1.65)]/2=3.25m；
ho --- 承台的有效高度，取 ho=1.60m；
Pj --- 最大压力设计值，取 Pj=183.91KPa；
Fl --- 实际冲切力：
Fl=183.91×(5.60+4.90)×((5.60-4.90)/2)/2=337.94kN。
其中5.60为基础宽度，4.90=塔身宽度+2h；
允许冲切力：0.7×0.93×1.57×3250.00×1600.00=5310001.67N=5310.00kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六、承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下:
式中：MI --- 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --- 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当材料为混凝土时，取a1=b即取a1=2.00m；
Pmax --- 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取183.91kN/m2；
P --- 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；
P=183.91×(3×1.60-2.00)/(3×1.60)=107.28kPa；
G---考虑荷载分项系数的基础自重，取1552.32kN/m2；
l --- 基础宽度，取l=5.60m；
a --- 塔身宽度，取a=1.60m；
a' --- 截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.60m。
经过计算得MI=2.002×[(2×5.60+1.60)×(183.91+107.28-2×1552.32/5.602)+(183.91-107.28)×5.60]/12=963.06kN.m。
2.配筋面积计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下:
式中，αl --- 当混凝土强度不超过C50时，按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc --- 钢筋混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2；
ho --- 承台的计算高度，ho=1.60m。
经过计算得： αs=963.06×106/(1.00×16.70×5.60×103×(1.60×103)2)=0.004；
ξ=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；
γs=1-0.004/2=0.998；
As=963.06×106/(0.998×1.60×300.00)=2010.43mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5600.00×1650.00×0.15%=13860.00mm2。
故取 As=13860.00mm2。
实际配筋为33-25@170(As =16190.6 mm2) 双层双向配置。
基础配筋示意图
七、塔吊有荷载时稳定性验算
塔吊有荷载时，计算简图:
塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
式中 K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；
G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=971.00(kN)；
c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=0.60(m)；
ho──塔吊重心至支承平面距离, ho=22.00(m)；
b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.80(m)；
Q──最大工作荷载,Q=60.00(kN)；
g──重力加速度(m/s2),取9.81；
v──起升速度,v=0.50(m/s)；
t──制动时间,t=20.00(s)；
a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=10.50(m)；
W1──作用在塔吊上的风力,W1=8.50(kN)；
W2──作用在荷载上的风力,W2=1.00(kN)；
P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=20.00(m)；
P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)；
h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=36.00m(m)；
n──塔吊的旋转速度,n=0.62(r/min)；
H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝33.50(m)；
α──塔吊的倾斜角(地面的坡度)， α=2.00(度)。
经过计算得到K1=5.156；
由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!
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