一、编制依据
1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；
2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；
3、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；
4、《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 中国建筑工业出版社；
6、《建筑工程施工强制性条文》2002版
7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002
8、中国安防城(市场部分)施工图纸
9、浙江省、绍兴市有关文件规定
二、工程概况
1、工程名称：中国安防城(市场部分)
2、工程地点：绍兴市袍江新区越秀路与群贤路交叉口
3、建设单位：绍兴美德丰安防安保市场投资有限公司
4、设计单位：浙江华洲国际设计有限公司
5、施工单位：龙元建设集团股份有限公司
6、建筑标高：本工程±0.00标高相当于黄海高程6.100米。
7、环境：本工程位于越秀路与群贤路交叉口东北侧，越秀路与群贤路是本工程施工主出入口。
8、设计概况
| 序号 | 项目 | 内容 | |||||||
| 1 | 总建筑面积() | 99007 | |||||||
| 2 | 层数（层） | 地下 | 无 | 地上 | 3层 | ||||
| 3 | 层高（m） | 1F | 4.95 | ||||||
| 2F | 3.90 | ||||||||
| 3F | 3.65 | ||||||||
| 4 | 结构形式 | 基础结构形式（mm) | 管桩+承台基础：承台截面1200 x 1200 x1100(高)、1200 x 3600 x 2000(高) | ||||||
| 主体结构形式 | 框架结构 | ||||||||
| 5 | 断面尺寸 | 柱断面尺寸（mm) | 600×600 | ||||||
| 梁断面尺寸（仅列出梁高500以上，单位：mm） | 基础：
240x600、300x600、300x700 主体： 240x500、240x600、240x700、240x800、240x900、300x900、350x900。 |
||||||||
| 楼板厚度（mm) | 二、三层楼板：120，其中卫生间100；
屋面楼板：120。 |
||||||||
三、方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求；和浙江省、绍兴市文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
a、基础模板：承台模板采用砖胎膜+木模板、梁模板(扣件钢管架式)
b、主体模板：柱模板、梁模板(扣件钢管架式)，板模板(扣件钢管架)。
四、材料选择
在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角和异形模板统一整齐。其排架所用钢管材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的要求，拧紧力距≥达65N.m时不得破坏。
柱模板（截面0.60mx0.60m）采用18mm厚建筑木模板，在木工车间配制编号施工现场组拼，背内楞采用40mm×90mm 木方，柱箍采用ø48*3围檩加固(柱箍间距为450、500、575)，采用φ14mm对拉螺栓进行加固。斜向支撑，采用φ48mm×3.0mm钢管斜向加固（尽量取45°），与支撑体系连为一体。
梁模板(扣件钢管架)主楼梁最大截面为0.35mx0.90m, 梁面板均采用18mm木模板40mm×90mm（内楞）现场拼制，圆钢管48mm×3.0mm（外楞）支撑，采用可回收φ14mm对拉螺栓进行加固。梁底采用4根40mm×90mm木方小梁支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48mm×3.0mm钢管。
板模板(扣件钢管架) 板厚120mm。采用18mm厚木模板加40x90mm方木，板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆（立杆纵距、横距≤1200）、横杆(步距≤1800)、支座组成，采用φ48mm×3.0mm钢管。
五、模板安装
1、模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。
模板组装要严格按照模板配板图几荷尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，梁、柱节点部位更为重要；以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：
a、两块模板之间拼缝 ≤1 mm
b、相邻模板之间高低差 ≤2 mm
c、模板平整度 ≤2 mm
d、模板平面尺寸偏差 ±3 mm
2、模板定位
当地坪或楼板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板（500mm）标高水平控制线，以便于模板的安装校正和检查。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到柱上。
3、基础模板安装要求
承台外侧砌筑高50cm的永久性保护墙(240mm厚)，截面需符合设计外型尺寸，砖块采用M15混凝土实心砖，砂浆采用1：3水泥砂浆，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。
其他采用木模板
承台及基础梁侧钢管立杆交接处设置双扣件加强。扣件的拧紧力距≥达65N.m,其排架所用钢管材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的要求，拧紧力距≥达65N.m时不得破坏。
（3）楼板模板安装顺序及技术要点；
①模板安装顺序
"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板搁栅木枋→拼装木板→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
②技术要点
楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按要求起拱(跨度大于4m时按设计要求起拱)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
（4）柱模板安装顺序及技术要点：
柱螺杆间距同柱箍间距,柱箍截面尺寸满足设计和规范规定，不变型。
4、主体模板安装要求
（1）梁、板模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模
②技术要点
安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。
（2）梁模板安装顺序及技术要点：≥500mm高的梁穿Ф14对拉螺杆，横向间距为500mm。梁截面＜240mm*400mm梁底设二排立杆，支撑立杆横向间距B取600mm，纵向间距(平行于跨度方向)为1200mm，步距为1800mm；500mm≤梁高≤900mm粱底设三排立杆，支撑立杆横向间距B取600mm，纵向间距(平行于跨度方向)为1200mm，步距为1800mm。
（3）楼板模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
②技术要点
楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱按设计要求)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
5、模板构造
柱模板
采用18mm木模板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用40×90 木方，柱箍采用ø48*3围檩加固(根据柱净高：一层柱箍间距为450mm+575mm，二、三层柱箍间距为450mm+500mm)，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），同支撑体系连为一体，柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。
梁模板(扣件钢管架)
1、梁侧模板采用方木作为内楞间距300mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的Ф14普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距350mm。梁模板采用18mm木模板作为面板，梁底支撑间距1200mm。支承为φ48×3.0钢管。双扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向1.2m，梁两侧立杆间距1.2m，立杆下垫200x200x100木块，横、纵向立杆须顺直。步距1.8m。设扫地杆。
2、梁模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通、接头错开，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）根据梁跨度，确定梁底模板起拱大小：按设计要求，≥4m的起拱1/600；
（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）
板模板(扣件钢管架)
1、楼板模板采用Ф48×3.0钢管做板底支撑，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距≤1.20m，跨距≤1.20m，步距≤1.8m。设扫地杆。
2、楼板模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；
（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：按设计要求，≥4m的起拱1/600；
（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。
（6）水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。
六、模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
七、模板技术措施
1、进场模板质量标准
模板要求：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。
（2）外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2
（3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
2、模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。
（1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
（2） 一般项目
1）模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。
检验方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制
1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。
2）模板拼装配合，工长施工员及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；
3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。
（5）顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿柱周边弹出顶板模板的底标高线。
（6）模板的变形控制
1）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
2）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；
3）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；
4）模板支立完毕后，禁止模板与脚手（龙门）架拉结。
（7）模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；模板如发生变形时，及时修整。
（8）清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。
（9）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。
（10）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。
（11）混凝土浇筑时，柱子应沿全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
（12）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。
3、其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。
（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。
（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。
（4）柱模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外柱继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。
（5）柱模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内柱穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm；本工程外墙砼结构中将留设一些内含塑料套管的螺栓孔，本工程拟采用如下工艺进行封堵外柱砼结构的螺栓孔：
a）从室内用专用工具打入3cm长的浸柏柚木榫，深度为墙厚的2/3。
b）拌和石棉水泥1：1，拌成手捏成团，落地开花状，用专用工具将石棉水泥打入孔内。
（6）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。
4、脱模剂及模板堆放、维修
（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。
（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。
（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。
（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。
八、安全、环保文明施工措施
（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（2）支模前必须搭好相关脚手架。
（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（6）用起重机械吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。
（7）模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。
（9）环保与文明施工
夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。
九、计算书
9.1 一层柱模板计算书
一层柱模板计算书
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱段：KZ。
模板剖面示意图
模板立面示意图
9.1.1、参数信息
1.基本参数
柱模板高度：4.05m；结构表面要求：外露；
柱截面宽B：600mm；柱截面高H：600mm；
搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；
采用双扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；
2.面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
3.柱箍
柱箍间距(mm)：200,450*6,575*2；
材料：2根Ф48×3.0钢管；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
4.竖楞
材料：1根40×90木方（宽度×高度mm）；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
B边最外两根竖楞间距：570mm；B边竖楞根数：4；
B边竖楞间距调整(mm)：190*3；
H边最外两根竖楞间距：570mm；H边竖楞根数：4；
H边竖楞间距调整(mm)：190*3；
5.荷载参数
砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；
倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；
9.1.2、柱模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 1000×183/12= 4.860×105mm4；
W = 1000×182/6 = 5.400×104mm3；
1.荷载计算及组合
(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值:
F1=0.22γtβ1β2V1/2
F2=γH
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 砼的入模温度，取20.000℃；
V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取4.050m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算得到：
F1=36.952 kN/m2
F2=97.200 kN/m2
根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952 kN/m2；
砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=36.952/24.000=1.540m；
(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k
Q3k=2kN/m2；
(3) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=36.952×1=36.952kN/m；
计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=46.661kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2) ×1=42.428kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2) ×1=46.661kN/m；
2.柱B边模板面板计算
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.167kN·m
最大剪力：V= 5.286kN
最大变形：ν= 0.058mm
最大支座反力：F= 9.719kN
(1) 面板抗弯强度计算
σ =M/W=0.167×106/5.400×104 =3.100N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=3.100N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm2，满足要求！
(2) 面板挠度计算
容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；
第1跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为0.038mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.058mm，容许挠度为0.475mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为0.475mm，满足要求！
第4跨最大挠度为0.058mm，容许挠度为0.475mm，满足要求！
第5跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为0.038mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
3.柱H边模板面板计算
柱子为正方形，H边计算数据同B边。
9.1.3、柱模板竖楞的计算
竖楞采用1根40×90木方（宽度×高度mm）为一组。
竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×40×903/12 = 2.430×106 mm4；
W=1×40×902/6 = 5.400×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
1.柱B边竖楞计算
(一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=36.952×0.190=7.021kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
有效压头高度位置荷载：
q=max（q1，q2）=8.866kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2)×0.190=8.061kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×0.190=8.866kN/m；
有效压头高度位置以下荷载：
q=0.9×1.35×36.952×0.190=8.530kN/m；
柱子顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×2×0.190=0.335kN/m；
(二) 内力计算
竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.171kN·m
最大剪力：V= 1.995kN
最大变形：ν= 0.081mm
最大支座反力：F= 3.870kN
(三) 竖楞计算
(1) 竖楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.171×106/5.400×104 =3.159N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=3.159N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(2) 竖楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=1.995×1000×40500/(2.430×106×40)=0.831N/mm2；
实际剪应力计算值 0.831 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！
(3) 竖楞挠度计算
容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；
第1跨最大挠度为0.081mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第4跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第5跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第6跨最大挠度为0.034mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第7跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第8跨最大挠度为0.063mm，容许挠度为1.438mm，满足要求！
第9跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为1.438mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.柱H边竖楞计算
柱子为正方形，H边计算数据同B边。
9.1.4、柱模板柱箍的计算
柱箍采用2根Ф48×3.0钢管为一组。
柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×10.78×104= 2.156×105 mm4；
W=2×4.49×103= 8.980×103 mm3；
E=206000 N/mm2；
1.柱B边柱箍计算
柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 1.523kN·m
最大剪力：V= 6.110kN
最大变形：ν= 2.020mm
最大支座反力：F= 6.110kN
A、B两个支座中的最大支座反力：N= 6.110kN
(一) 柱箍抗弯强度计算
σ =N/A+M/W=6.110×103/848.000+1.523×106/8.980×103 =176.856N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=176.856N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(二) 柱箍抗剪强度计算
τ =VS0/Itw=3.055×1000×6084/(2.156×105×3)=28.737N/mm2；
实际剪应力计算值 28.737 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！
(三) 柱箍挠度计算
容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；
第1跨最大挠度为2.020mm，容许挠度为2.070mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.柱H边柱箍计算
柱子为正方形，H边计算数据同B边。
9.1.5、扣件抗滑力的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。
1.B边扣件抗滑力计算
扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；
R -- B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取3.055 kN；
R ≤12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
2.H边扣件抗滑力计算
柱子为正方形，H边计算数据同B边。
9.2 二层、三层柱模板计算书
柱模板计算书
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱段：二层/三层柱。
模板剖面示意图
模板立面示意图
9.2.1、参数信息
1.基本参数
柱模板高度：3m；结构表面要求：外露；
柱截面宽B：600mm；柱截面高H：600mm；
搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；
采用单扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；
2.面板参数
面板采用木面板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：17N/mm2；弹性模量E：10000N/mm2；
3.柱箍
柱箍间距(mm)：200,450*4,500*2；
材料：2根Ф48×3.0钢管；
钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；
屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；
抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；
4.竖楞
材料：1根40×90木方（宽度×高度mm）；
木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；
抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
B边最外两根竖楞间距：570mm；B边竖楞根数：4；
B边竖楞间距调整(mm)：190*3；
H边最外两根竖楞间距：570mm；H边竖楞根数：4；
H边竖楞间距调整(mm)：190*3；
5.荷载参数
砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；
倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；
9.2.2、柱模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I = 1000×183/12= 4.860×105mm4；
W = 1000×182/6 = 5.400×104mm3；
1.荷载计算及组合
(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算，并取其中的较小值:
F1=0.22γtβ1β2V1/2
F2=γH
其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 砼的入模温度，取20.000℃；
V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算得到：
F1=36.952 kN/m2
F2=72.000 kN/m2
根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50 kN/m2；
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952 kN/m2；
砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=36.952/24.000=1.540m；
(2) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k
Q3k=2kN/m2；
(3) 确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合：
q=36.952×1=36.952kN/m；
计算弯矩采用基本组合：
q=max（q1，q2）=46.661kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2) ×1=42.428kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2) ×1=46.661kN/m；
2.柱B边模板面板计算
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.167kN·m
最大剪力：V= 5.286kN
最大变形：ν= 0.067mm
最大支座反力：F= 9.719kN
(1) 面板抗弯强度计算
σ =M/W=0.167×106/5.400×104 =3.100N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=3.100N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
(2) 面板挠度计算
容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；
第1跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为0.038mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.067mm，容许挠度为0.475mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为0.475mm，满足要求！
第4跨最大挠度为0.067mm，容许挠度为0.475mm，满足要求！
第5跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为0.038mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
3.柱H边模板面板计算
柱子为正方形，H边计算数据同B边。
9.2.3、柱模板竖楞的计算
竖楞采用1根40×90木方（宽度×高度mm）为一组。
竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=1×40×903/12 = 2.430×106 mm4；
W=1×40×902/6 = 5.400×104 mm3；
E=10000 N/mm2；
1.柱B边竖楞计算
(一) 荷载计算及组合
计算挠度采用标准组合：
q=36.952×0.190=7.021kN/m；
计算弯矩和剪力采用基本组合：
有效压头高度位置荷载：
q=max（q1，q2）=8.866kN/m；
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2)×0.190=8.061kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×0.190=8.866kN/m；
有效压头高度位置以下荷载：
q=0.9×1.35×36.952×0.190=8.530kN/m；
柱子顶部荷载：
q=0.9×1.4×0.7×2×0.190=0.335kN/m；
(二) 内力计算
竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 0.171kN·m
最大剪力：V= 1.996kN
最大变形：ν= 0.081mm
最大支座反力：F= 3.897kN
(三) 竖楞计算
(1) 竖楞抗弯强度计算
σ =M/W=0.171×106/5.400×104 =3.159N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=3.159N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
(2) 竖楞抗剪强度计算
τ =VS0/Ib=1.996×1000×40500/(2.430×106×40)=0.832N/mm2；
实际剪应力计算值 0.832 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！
(3) 竖楞挠度计算
容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；
第1跨最大挠度为0.081mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！
第2跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第3跨最大挠度为0.032mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第4跨最大挠度为0.034mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第5跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为1.125mm，满足要求！
第6跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！
第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.柱H边竖楞计算
柱子为正方形，H边计算数据同B边。
9.2.4、柱模板柱箍的计算
柱箍采用2根Ф48×3.0钢管为一组。
柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
I=2×10.78×104= 2.156×105 mm4；
W=2×4.49×103= 8.980×103 mm3；
E=206000 N/mm2；
1.柱B边柱箍计算
柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩 M= 1.534kN·m
最大剪力：V= 6.153kN
最大变形：ν= 2.034mm
最大支座反力：F= 6.153kN
A、B两个支座中的最大支座反力：N= 6.153kN
(一) 柱箍抗弯强度计算
σ =N/A+M/W=6.153×103/848.000+1.534×106/8.980×103 =178.086N/mm2
实际弯曲应力计算值 σ=178.086N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(二) 柱箍抗剪强度计算
τ =VS0/Itw=3.076×1000×6084/(2.156×105×3)=28.937N/mm2；
实际剪应力计算值 28.937 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=120.000 N/mm2，满足要求！
(三) 柱箍挠度计算
容许挠度: 结构表面外露[ν]=l/400；
第1跨最大挠度为2.034mm，容许挠度为2.070mm，满足要求！
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
2.柱H边柱箍计算
柱子为正方形，H边计算数据同B边。
9.2.5、扣件抗滑力的计算
按《扣件架规范（JGJ130-2001）》表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。
1.B边扣件抗滑力计算
扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN；
R -- B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取3.076 kN；
R ≤ 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
2.H边扣件抗滑力计算
柱子为正方形，H边计算数据同B边。
9.3 梁模板(扣件钢管架)计算书
取最大截面、最大跨度梁进行验算
9.3.1工程属性
| 新浇混凝土梁名称 | KL | 新浇混凝土梁计算跨度(m) | 10.5 |
| 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) | 350×900 | 新浇混凝土结构层高(m) | 4.95 |
| 梁侧楼板厚度(mm) | 120 | ||
9.3.2荷载设计
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板 | 0.1 | |
| 面板及小梁 | 0.3 | ||
| 模板面板 | 0.5 | ||
| 模板及其支架 | 0.75 | ||
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | ||
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 梁 | 1.5 | |
| 板 | 1.1 | ||
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) | 1 | |
| 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) | 对水平面模板取值 | 2 | |
| 风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.3 | 非自定义:0.22 |
| 风压高度变化系数μz | 0.9 | ||
| 风荷载体型系数μs | 0.8 | ||
9.3.3模板体系设计
| 新浇混凝土梁支撑方式 | 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) |
| 梁跨度方向立柱间距la(mm) | 1200 |
| 梁两侧立柱间距lb(mm) | 1200 |
| 步距h(mm) | 1800 |
| 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) | 1200、1200 |
| 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 | 居中 |
| 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) | 600 |
| 梁底增加立柱根数 | 1 |
| 梁底增加立柱布置方式 | 按混凝土梁梁宽均分 |
| 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) | 600 |
| 梁底支撑小梁根数 | 4 |
| 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) | 450 |
设计简图如下：
9.3.4面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 |
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×28.01×0.122+0.117×1.76×0.122＝0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/54000＝0.65N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×116.674/(100×10000×486000)＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝116.67/400＝0.29mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×28.01×0.12+0.45×1.76×0.12＝1.4kN
R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×28.01×0.12+1.2×1.76×0.12＝3.84kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×23.05×0.12＝1.08kN
R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×23.05×0.12＝2.96kN
9.3.5小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 40×90 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 54 |
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.4+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，3.84+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3}=3.87kN/m
q2＝max[1.08+(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.96+(0.3-0.1)×0.35/3]＝2.98kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.87×1.22，0.5×3.87×0.452]＝0.6kN·m
σ＝Mmax/W＝0.6×106/54000＝11.04N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.87×1.2，3.87×0.45]＝2.818kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.818×1000/(2×40×90)＝1.17N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.98×12004/(100×9350×2430000)＝1.72mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.98×4504/(8×9350×2430000)＝0.67mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.87×1.2，0.393×3.87×1.2+3.87×0.45]＝5.31kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.11kN，R2＝R3＝5.31kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.98×1.2，0.393×2.98×1.2+2.98×0.45]＝4.09kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.66kN，R'2＝R'3＝4.09kN
9.3.6主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 可调托座内主梁根数 | 1 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.707×106/4490＝157.36N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝8.875kN
τmax＝2Vmax/A=2×8.875×1000/424＝41.86N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.55kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.55kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
9.3.7立柱验算
| 钢管类型 | Ф48×3 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 回转半径i(mm) | 15.9 | 抗压强度设计值f(N/mm2) | 205 |
λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.54
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.2×1.82/10＝0.1kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.28+(0.3-0.1)×0.35/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，3.51+(0.3-0.1)×0.35/3}=3.54kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.52kN，R2＝16.56kN，R3＝0.52kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.52+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.35/2)/2×1.2，16.56，0.52+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2+1.2-0.6-0.35/2)/2×1.2]+0.1/1.2＝16.72kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝16720.76/(0.54×424)+0.1×106/4490＝94.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2
9.3.8可调托座验算
| 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝17.75kN≤[N]＝30kN
满足要求！
9.3.9立柱地基基础计算
| 地基土类型 | 混凝土地坪 | 地基承载力设计值fak(kPa) | 500 |
| 立柱垫木地基土承载力折减系数mf | 1 | 垫板底面面积A(m2) | 0.04 |
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.72/(1×0.04)＝418.02kPa≤fak＝500kPa
满足要求！
9.4 板模板(扣件钢管架)计算书
取层高最高、跨度最大板进行验算
9.4.1工程属性
| 新浇混凝土楼板名称 | B | 新浇混凝土楼板板厚(mm) | 120 |
| 新浇混凝土楼板边长L(m) | 4.5 | 新浇混凝土楼板边宽B(m) | 3.85 |
9.4.2荷载设计
| 施工人员及设备荷载标准值Q1k | 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) | 2.5 |
| 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) | 2.5 | |
| 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) | 1.5 | |
| 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) | 1 | |
| 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) | 面板自重标准值 | 0.1 |
| 面板及小梁自重标准值 | 0.3 | |
| 楼板模板自重标准值 | 0.5 | |
| 模板及其支架自重标准值 | 0.75 | |
| 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) | 24 | |
| 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) | 1.1 | |
| 模板支拆环境不考虑风荷载 | ||
9.4.3模板体系设计
| 模板支架高度(m) | 4.95 |
| 立柱纵向间距la(mm) | 1200 |
| 立柱横向间距lb(mm) | 1200 |
| 水平拉杆步距h(mm) | 1800 |
| 立柱布置在混凝土板域中的位置 | 中心对称 |
| 立柱距混凝土板短边的距离(mm) | 450 |
| 立柱距混凝土板长边的距离(mm) | 125 |
| 主梁布置方向 | 平行楼板长边 |
| 小梁间距(mm) | 200 |
| 小梁距混凝土板短边的距离(mm) | 50 |
| 小梁两端各悬挑长度(mm) | 125，125 |
设计简图如下：
9.4.4面板验算
| 面板类型 | 覆面木胶合板 | 面板厚度(mm) | 18 |
| 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15 | 面板弹性模量E(N/mm2) | 10000 |
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/54000＝2.93N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2004/(384×10000×486000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
9.4.5小梁验算
| 小梁类型 | 方木 | 小梁材料规格(mm) | 40×90 |
| 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 15.44 | 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 1.78 |
| 小梁弹性模量E(N/mm2) | 9350 | 小梁截面抵抗矩W(cm3) | 54 |
| 小梁截面惯性矩I(cm4) | 243 | ||
因[B/lb]取整＝[3850/1200]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为125mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.72kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m
M1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×0.72×1.22+0.101×0.63×1.22＝0.17kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.06×1.22+0.213×3.15×1.2＝0.81kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.35×0.122/2，0.06×0.122/2+3.15×0.12]＝0.39kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.17，0.81，0.39]＝0.81kN·m
σ＝Mmax/W＝0.81×106/54000＝15.05N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.72×1.2+0.617×0.63×1.2＝0.98kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.06×1.2+0.675×3.15＝2.17kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.35×0.12，0.06×0.12+3.15]＝3.16kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.98，2.17，3.16]＝3.16kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×40)＝1.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.66kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.66×12004/(100×9350×2430000)＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.66×1254/(8×9350×2430000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝125/400＝0.31mm
满足要求！
9.4.6主梁验算
| 主梁类型 | 钢管 | 主梁材料规格(mm) | Ф48×3 |
| 可调托座内主梁根数 | 1 | 主梁弹性模量E(N/mm2) | 206000 |
| 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) | 125 |
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.14kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.76kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.7kN/m
承载能力极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.76×1.2+1.2×0.38×1.2＝1.55kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.14×0.12＝0.14kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.55kN;
同理，R'＝0.97kN，R''＝0.97kN
正常使用极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.7×1.2＝0.93kN
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.93×0.12＝0.12kN
R＝max[Rmax，R1]＝0.93kN;
同理，R'＝0.58kN，R''＝0.58kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.95kN·m
σ＝Mmax/W＝0.95×106/5790＝163.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.08kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.08×1000/424＝19.26N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝1.54mm
跨中νmax=1.54mm≤[ν]=1200/400=3mm
悬挑段νmax＝0.13mm≤[ν]=400/400=1mm
满足要求！
9.4.7立柱验算
| 钢管类型 | Ф48×3 | 立柱截面面积A(mm2) | 424 |
| 立柱截面回转半径i(mm) | 15.9 | 抗压强度设计值[f](N/mm2) | 205 |
λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150
满足要求！
查表得，φ＝0.51
f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×1, 1.35×(0.75+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1]×1.2×1.2×1000/(0.51×424)=7.85×1000/217.09=36.17N/mm2≤[f]=205 N/mm2
满足要求！
9.4.8可调托座验算
| 可调托座承载力容许值[N](kN) | 30 |
按上节计算可知，可调托座受力N＝7.85kN≤[N]＝30kN
满足要求！
9.4.9立柱地基基础验算
| 地基土类型 | 混凝土 | 地基承载力设计值fak(kPa) | 500 |
| 立柱垫木地基土承载力折减系数mf | 1 | 垫板底面面积A(m2) | 0.04 |
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.85/(1×0.04)＝196.3kPa≤fak＝500kPa
满足要求！
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容：
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计：
a.当支架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩需宜控制在45—60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
基础承台混凝土浇捣后，并且立即回填，压实后，按设计做好混凝土硬质地坪，再铺10mm厚的松木板，在松木板上立钢管立杆。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
十一、管理人员组织及分工
项目经理
项目技术负责人
- 全面负责模板支撑架的技术交底；
- 负责模板支撑架施工过程全面监控；
- 负责模板支撑架的验收；
项目经理
- 维护现场安全，对不规范操作严格禁止；
- 负责安全监测及模板支撑架的维护。
质检员
- 对模板支撑架质量进行；
- 对搭设过程进行检查，监控。
测量员
负责模板支撑架全部放样及复核工作
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