转换层施工方案
- 编制依据及说明
1.1 施工组织设计依据：
1.1.1 ***D地块一期工程1号楼转换层结构施工图及设计总说明
1.1.2 国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规
1.1.3 国家强制性标准、施工验收规范、规程
1.1.4 工艺标准及操作规程
1.1.5 本公司质量保证手册、一体化管理程序文件及规章制度
1.2. 编制说明
1.2.1.本转换层施工方案的编制对象仅为1-A～1-G/1-1～1-35轴-4.5～-2.55m层。
1.2.2.转换层施工的重点和难点
1.2.2.1. 转换层施工的重点：
1、由于本转换层主次梁的断面较大,施工荷载巨大,这就给转换层梁板下支撑系统的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求，使之成为转换层施工的重点之一。
2、由于本转换层梁板结构属大体积砼结构，如何控制好梁板砼在水化过程中，内外温差不大于25。C，防止砼出现温度应力裂缝和干缩裂缝的产生，也是转换层施工的重点之一。
3、由于本工程转换层面积为334m2，且主次梁多为深梁，砼浇筑量较大。按设计要求转换层梁板砼应连续浇筑，为了保证砼在浇筑过程中的连续性和密实性，确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。
1.2.2.2. 施工难点
由于梁截面普遍较大、较宽且钢筋用量较大，给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。另外，由于梁柱节点处柱内梁筋太多，给柱箍筋绑扎和梁柱节点的浇筑都增加很大的难度。
1.2.2.3. 为了保证转换层施工中各工序的施工质量，以及整个转换层设计和施工验收规范要求，针对上述转换层施工的重点和难点，特编制本转换层施工方案，用以指导转换层施工。
2. 转换层结构概况
2.1. 本工程转换层设置于裙房（-4.5m及-3.9m）以上，转换层梁、板顶面标高为2.55m，转换层框架梁截面尺寸主要为850×2200、800×2200、600×2200、800×1900、800×1800。
2.2. 转换层结构平面呈长方形，转换层平面面积为S=334 m2，转换层主要实际量：梁、板、柱钢筋为：65 吨 ；钢筋规格从φ8、φ12～φ14、φ16～φ20、φ25、、φ25共7种规格；梁、板砼强度采用C50，梁板砼中加0.9㎏/ m3杜拉纤维、梁、板砼量为：367 m3
3. 施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算
3.1. 施工荷载传递方式、传递路线
3.1.1. 为了便于结支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算，必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。
3.1.2. 转换层梁、板(-4.5～2.55m)采用整体钢管脚手架作为支撑体系，将其上部转换层梁、板荷载对应传递到-4.5m层结构楼板上，再由-4.5m层将上部、荷载传递到裙楼地面。为了确保-4.5m层梁、板结构具有足够承载力，决定对-4.5m层的承载力进行验算。如果验算结果不能满足要求，应在地面～-4.5m层间搭设支撑。增加-4.5m层梁、板承载能力。
3.2. 模板、支撑系统的布置与验算
3.2.1. 模板及支撑系统布置
3.2.1.1. 模板系统
①梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚九夹板，板肋采用50×100木枋间距为150mm。
②梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，侧模板肋采用50×100木枋，间距为300mm。
③转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用18㎜厚九夹板，板模底肋采用50×100木枋，间距为400mm。
3.2.1.2支撑体统布置
-6.2m～-0.45m层结构支撑架搭设方法：
①梁高H＞1800时，支撑竖杆按间距为400×600进行搭设，即沿梁长方向按400进行搭设，沿梁宽方向按600进行搭设,大、小横杆步距为1200。
②当梁高≤1000时，支撑竖杆按间距为600×900，沿梁长方向按600进行搭设，沿梁宽方向按900进行搭设，大、小横杆步距为1200。
③现浇板支撑架按1000×1000进行搭设，大、小横杆步距为1200。
3.2.2模板、支撑系统的验算
为了满足支撑系统的安全性和稳定性，同时也本着经济、适用的原则 ，决定即将转换层中大梁按850×2200作为验算对象。
本转换层支撑系统计算部分参阅资料：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
3.2.2.1施工荷载的计算
梁段:KZL-3。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.85；
梁截面高度 D(m):2.20
混凝土板厚度(mm):0.18；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；
梁两侧立柱间距(m):0.85；
承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；
梁底增加承重立杆根数:3；
立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；
截面类型为圆钢管48×3.0；
主楞合并根数：2；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度50mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×2.2=23.76kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×2.2=3.08kN/m；
q = q1+q2 = 23.76+3.08 = 26.84×104N.mm；
计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×26.84×300.002 = 24.156×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 24.156×104 / 2.70×104=8.946N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =8.946N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×50×50/6 = 41.67cm3；
I = 100×50×50×50/12 = 104.17cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.65×105/4.17×104 = 3.953 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 3.953 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/1= 5.40 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm；
I--面板的截面惯性矩：E = 1.04×106N/mm2；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×1.04×106) = 0.219 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.219mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0；
外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.65kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×1647.000×300.000 = 8.65×104N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.65×104/4.49×103 = 19.258 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =19.258N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×0.30/1= 1.35 KN；
l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 1.08×105mm4；
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×1.35×103×300.003/(100×210000.00×1.08×105) = 0.018mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 0.750mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.018mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.750mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 600.00×18.00×18.00/6 = 3.24×104mm3；
I = 600.00×18.00×18.00×18.00/12 = 2.92×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =212.50mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.60×2.20×0.90=36.35kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；
q = q1 + q2 + q3=36.35+0.23+1.51=38.09kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×38.092×0.2132=0.172kN.m；
σ =0.172×106/3.24×104=5.309N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.309 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×2.200+0.35）×0.60= 33.87N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =212.50mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =212.50/250 = 0.850mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×33.870×212.54/(100×9500.0×2.92×105)=0.169mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.169mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 212.5 / 250 = 0.850mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24.000+1.500)×2.200×0.600=33.660 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.600×(2×2.200+0.850)/ 0.850=1.297 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.850×0.600=2.295 kN；
2.方木的支撑力验算
均布荷载 q = 1.2×33.660+1.2×1.297=41.948 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×2.295=3.213 kN；
方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=3.482 kN；
N2=10.083 kN；
N3=11.475 kN；
N4=10.310 kN；
N5=3.482 kN；
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 11.475/0.600=19.126 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×19.126×0.600×0.600= 0.689 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.689×106/83333.3 = 8.262 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值 8.262 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×19.126×0.600 = 6.885 kN；
圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；
圆木方受剪应力计算值 T =6.89×1962.50/(416.67×50.00) = 0.65 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.700 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.649 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
方木最大挠度计算值 ω= 0.677×15.938×600.0004 /(100×10000.000×416.667×104)=0.336mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0.336 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=2.400 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(kN.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.000 kN；
最大弯矩 Mmax=0.743 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.777 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.743×106/5080.0=146.248 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 146.248 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.00 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.000 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930 kN；
N =0.000+0.930=0.930 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=929.520/(0.207×489.000) = 9.183 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 9.183 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.007×(1.500+0.100×2) = 1.998 m；
Lo/i = 1997.787 / 15.800 = 126.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=929.520/(0.417×489.000) = 4.558 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 4.558 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
3.2.2.2.13、楼板模板及架体计算
参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；
采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.180；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):150.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.150×0.180 = 0.675 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.150 = 0.053 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+2.000)×1.000×0.150 = 0.450 kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(0.675 + 0.053) = 0.873 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.450=0.630 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.630×1.000 /4 + 0.873×1.0002/8 = 0.267 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.630/2 + 0.873×1.000/2 = 0.752 kN ；
方木的最大应力值 σ= M / w = 0.267×106/83.333×103 = 3.200 N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 3.200 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 1.000×0.873/2+0.630/2 = 0.752 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×751.500/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.225 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木受剪应力计算值为 0.225 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.675+0.053=0.727 kN/m；
集中荷载 p = 0.450 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×0.727×1000.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +450.000×1000.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.476 mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm；
方木的最大挠度计算值 0.476 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!
木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.873×1.000 + 0.630 = 1.503 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 1.005 kN.m ；
最大变形 Vmax = 2.708 mm ；
最大支座力 Qmax = 11.000 kN ；
钢管最大应力 σ= 1.005×106/5080.000=197.743 N/mm2 ；
钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 197.743 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.000 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×6.000 = 0.775 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.180×1.000×1.000 = 4.500 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.625 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.950 kN；
立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.950 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10949.520/（0.530×489.000） = 42.248 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.248 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.007×(1.500+0.100×2) = 2.029 m；
Lo/i = 2028.602 / 15.800 = 128.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10949.520/（0.406×489.000） = 55.152 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 55.152 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
3.2.2.2.1、楼板承载力计算
转换层的施工荷载
砼自重：24×0.18×1.2＝5.18KN／M2
钢筋自重：1.1×0.18×1.2＝0.24KN／M2
模板及支架自重：0.5×1.2＝0.6KN／M2
施工人员及设备自重：2.5×1.2＝3.0KN／M2
振捣砼时产生荷载：2.1×1.2＝2.4KN／M2
总计ｑ净＝6.02KN／M2 ｑ活＝5.4KN／M2
支撑楼面的设计荷载：
隔墙及抹灰自重2.0KN／㎡
楼面面层恒载24×0.05＝1.2KN／㎡
板底抹灰7×0.02＝0.14KN／㎡
楼面活载（车库）3.5KN／㎡
总计ｑ楼＝6.84KN／㎡
则2ｑ楼＝6.84×2＝13.68>ｑ转＝11.42KN／㎡（结构安全）
故转换层板的支撑必须采取二层楼面支撑来承担。
4.施工部署
4.1. 一流的产品，必须要有一流的管理。为了保证该转换层在整个施工过程的各项管理工作组织严密，紧张有紊，行动统一，各部门职责明确，项目部决定成立转换层施工管理领导小组，由项目经理任组长，项目副经理和技术负责人任副组长，各部门负责人组成员。领导小组全体成员必须从思想上高度重视，在转换层施工中，明确责任，努力做好各职能部门的协调配合工作，确保该转换层质量、安全、进度等各项目标的实现。转换层施工组织管理详转换层施工组织管理机构（附图）
4.2. 整个转换层在钢筋绑扎和模板安装阶段，仍然按原有裙房的施工流水段组织施工，转换层梁板砼设计要求须连续浇筑，不得留设施工缝。为了保证转换层梁板混凝土浇筑的连续性，项目部决定选派责任心强、经验丰富的施工管理人员组成两班（每班12小时），在混凝土浇筑时坚守第一线，由项目经理负责全面协调工作。
4.3.转换层施工工期为20天。
4.4. 为了保证转换层梁板结构砼浇筑的持续性，避免产生冷缝从而影响结构安全，决定在现场大门设1台泵机。
4.5. 由于本转换层大梁内配筋非常密，为了减少梁钢筋在柱内锚固钢筋的数量，依据设计要求，决定本转换层梁钢筋现场接头采用机械连接方式。为了有效配合转换层梁钢筋的机械连接，将把钢筋加工设备置于施工现场， 即时配合梁钢筋连接绑扎施工。
4.6. 及时准备若干农用塑料薄膜、彩条布、草垫等物品，用与转换层梁板结构砼的保湿、保温之用。
5. 施工准备
5.1. 施工技术交底
5.1.1. 在转换层施工时，必须提前一周由项目部组织技术部门、施工部门、质量部门、安全部门、材料部门、设备部门、后勤部门等相关部门召开工作会，应对各部门强调转换层施工的重要性、难度和重点，并对各部门的职责提了具体分工要求，做好项目各部门的配合协调工作。
5.1.2. 在转换层施工前一周以内，必须由项目技术负责人组织全体施工技术员质检员和计划员进行转换层结构施工图交底工作和转换层施工方案的技术交底工作，并应向与会人员强调转换层的重点和难点。严格要求各施工技术人员和质检员按照施工规范和设计图进行施工和检查，严格控制每一道工序的施工质量，禁止将不合格工序带入下一道工序，避免对工期和质量造成极大的损失。
5.1.3. 各片区施工负责人应组织全体施工班组操作人员进行详细施工方案交底和相应的施工验收规范的交底工作。对转换层的重点和难点部位，应仔细地分析、讲解，提高操作工人的质量意识，落实各工序的质量责任，严格工序质量，避免返工。
5.2. 转换层结构劳动力需用计划表
转换层结构劳动力需用计划表
| 序号 | 工种名称 | 需用数量（人） |
| 1 | 架子工 | 30 |
| 2 | 模板工 | 30 |
| 3 | 钢筋工 | 40 |
| 4 | 平工（含砼工） | 20 |
| 5 | 石工 | 2 |
| 6 | 电焊机 | 2 |
| 7 | 钢筋加工及连接操作工 | 5 |
| 8 | 竖焊工 | 4 |
5.3. 转换层结构主要设备需用计划表
转换层主要机械设备一览表
| 名称 | 规格型号 | 单位 | 数量 | 功率（KW） |
| 砼泵机 | 90型 | 台 | 1 | 34×3 |
| 钢筋断铁机 | QG-40B | 台 | 2 | 6×3 |
| 钢筋弯曲机 | QW6-40 | 台 | 2 | 7×3 |
| 钢筋滚丝机 | 台 | 2 | ———— | |
| 振动器电机/棒 | ZB110-50 | 台 | 12 | ———— |
| 对焊机 | VN-150 | 台 | 1 | 1.5×8 |
| 电焊机 | B/1-500 | 台 | 3 | 120×3 |
| 激光经纬仪 | J2 | 台 | 1 | ———— |
| 水平仪 | 1024 | 台 | 1 | ———— |
| 对讲机 | 健伍 | 对 | 3 | ———— |
| 计算机 | 华硕 | 台 | 1 | ———— |
| 摄像机 | SONY | 台 | 1 | ———— |
设备部门应在转换层结构施工前一周内，应对即将投入转换层结构施工所用的机械设备进行一次全面的检修，及时添加所需设备。在转换层结构施工过程中，设备工长应经常带领维护工对使用中的机械设备进行维护保养，及时排除机械故障和设备安全隐患。同时加强对操作工人的业务技能和安全意识的学习。
5.4. 转换层结构施工钢管架料、木材及其他材料需用计划表
| 编号 | 品种名称 | 规格 | 数量 | 重量 | 备注 |
| 1 | 普通钢管 | 1.5～6.0m | 15000m | 64.4吨 | |
| 2 | 十字扣 | 15000个 | |||
| 3 | 万向扣 | 5000个 | |||
| 4 | 接头扣 | 1000个 | |||
| 5 | 木枋 | 50*100 | 100m3 | ||
| 6 | 九夹板 | 1.22×2.44m | 1000m2 | 梁板模 | |
| 7 | 对拉丝杆 | φ12 | 2000m | ||
| 8 | 彩条布 | 4.0m幅宽 | 1000m2 | ||
| 9 | 塑料薄膜 | 800m2 | |||
| 10 | 草垫 | 500m2 |
5.5. 转换层（2.55m）梁、板、柱钢筋用量表
转换层（2.55m）梁、板、柱钢筋用量表
| 序号 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 合计 |
| 规格 | ф25 | ф20 | ф18 | ф16 | ф14 | ф12 | φ8 | Ф25 | |
| 吨 | 39.5 | 1.5 | 2.5 | 2.5 | 4.5 | 2.5 | 6 | 6 | 65 |
| 备注 |
材料部门应根据转换层结构施工所需的各类材料和架料的数量，积极组织货源按时入场，以满足施工生产的需要。同时加强对到场的各类材料和架料的堆放和使用管理，减少积压和浪费，节约工程成本，提高经济效益。
5.6. 由于转换层砼浇筑量大，且采用一次连续浇筑，因此，应在转换层砼浇前一周，由建设单位、监理单位组织十八冶搅拌站(商品砼供应商)相关技术人员召开专题讨论会，研究解决如下问题：
①所需的各种原材料的供应、备料、砼外加剂、砼配合比以及质量检测的技术措施。
②各种计量器具和检测。
③泵站和施工现场的所有相关设备车辆的检修保养。
④意外突发事件的应急措施等要求，搅拌站必须提前5天就上述四个方面提交总包方审查批评。
6. 主要施工方法
6.1.支撑系统的搭设方法:
根据各层结构位置特点，分部位采取以下措施：
- 上部大梁与下部结构梁正对，主柱下垫50×100木枋，加固二～三层。
- 大梁下部一侧为梁，一侧为板，立柱下用50×100木枋支撑在附梁上，并加固三层，解决其荷传递。
- 大梁下部为板，立柱下用50×100木枋支撑在附近梁上，并加固三层，解决其荷载传递。
1. 必须严格按照经验算合格的转换层支撑系统的搭设要求进行搭设。-6.2～-0.45m层支撑脚手架的具体搭设方法为：
①梁高H＞1800时，支撑竖杆按间距为400×600进行搭设，即沿梁长方向按450进行搭设，沿梁宽方向按600进行搭设,大、小横杆步距为1200。
②当梁高≤1000时，支撑竖杆按间距为600×900，沿梁长方向按600进行搭设，沿梁宽方向按900进行搭设，大、小横杆步距为1200。
③现浇板支撑架按1000×1000进行搭设，大、小横杆步距为1200。
2.在搭设转换层钢管支撑架前，应在-4.5m层板面上，弹出2.55m层转换层所有主、次梁的垂直投影线，根据每根梁的高度和相关搭设要求，在板面上分划出支撑架的竖杆定位点，作为控制搭设质量的依据。综合本工程的具体情况和钢管脚手架的特点决定搭架顺序，先KZL，后次梁，最后再搭设板支撑架，即先按要求搭设完梁下的支撑架，再在梁与梁间板下按要求搭设板的支撑架，在搭设板支撑架时，必须采用普通钢管将梁、板支撑架牢固相连，以确保梁、板支撑架的整体稳定性。
3.所有转换层大梁下的支撑架中，普通脚手架的受力竖杆下端必须安装底托和50×100垫枋，以增大竖杆底端部的受压面积，对-4.5m层结构有利。另外所有受力横杆与竖杆相交处，应在竖杆上增设一个扣件，使之成为双扣件受力方式。
4.在搭设梁、板支撑架时，应根据梁高、板厚及层高，准确计算出支撑架的搭设高度，确定竖杆的组合单元长度。同时应尽量使竖杆两端的外伸出竖杆端部的长度较少，以外伸长度不得大于300mm为宜。
5. -4.5～2.55m层转换层支撑架除按转换层内各框架梁具体搭设的相应的支撑架外，整个转换层支撑架则采用满堂整体脚手架搭设方式。用纵横方向的横杆将柱架梁、次梁、楼板支撑架连接贯通，以增加整个支撑系统整体稳定性。
6.为了降低转换层框架大梁、次梁对-4.5m层相应位置的框架梁的不利影响应将转换层大梁的施工荷载尽量以最短的传递路径传递给框架柱，同时还应尽量减小-4.5m层各梁、板结构跨中中荷载，因此在转换层结构支撑架中，当梁高H≥1.80m时在梁下原有受力支撑架的基础上增设“八”字形斜撑，间距同竖杆间距。
7. 由于本转换层的层高较高，为7.05m，为了防止转换层支撑架在转换层梁、板浇筑过程中，因巨大荷载的不均匀分布对支撑架的稳固性的不利影响，决定将整个脚手架系统与所有框支柱、筒体、剪力墙牢固相连，具体做法是：可用普通钢管通过筒体、剪力墙原有门洞将内外架子相连，当筒体、剪力墙上没有门洞时，则可利用筒体、剪力墙上原有对柱螺栓孔，重新加设纵横钢管和对拉螺栓来连接墙内外脚手架。同时在梁与梁之间的楼板支撑架内再增设垂直剪刀撑，间距@3000mm。剪刀撑采用普通钢筋进行搭设，接头处必须用两个万向扣进行搭接连接。剪刀撑钢管必须和支撑架内横向杆或竖杆进行牢固连接。
8.从2.55m层转换支梁、板结构布置与-4.5m梁、板结构相比较得知，2.55m梁、板结构中的次梁与-4.5m层转换层大梁的部分位置不相一致，如果直接将转换层梁的荷载传递给-4.5m板上，这将对-4.5m的楼板不利。为了保证转换层大梁的荷载能够直接传递到-4.5m层次梁上，增设“八” 字形斜撑将大梁的荷载传递至-4.5m层次梁上，所有梁下受力斜撑必须采用双扣件受力方式。同时在-4.5m层布设木枋。
6.1.1. 地面～-4.5m层结构支撑搭设方法:
由于转换层梁、板砼浇筑过程中产生的巨大荷载对-4.5m层梁、板结构的不利影响，包括-4.5～2.55m层结构支撑架的自重荷载向下至传递-4.5m层时，对-4.5m层梁、板结构的不利影响，所以须对-4.5m层梁板结构进行验算。经上述实际验算，得知-4.5m层除局部次梁不能完全满足承载力要求外，其余都能满足要求。决定在转换层施工过程中，保留地面～-4.5m层间原有支撑系统。
6.1.2. 所有楼梯间的结构支撑架竖杆纵横方向均按900×900进行搭设，大、小横杆步距为1200㎜。
6.1.3.待转换层梁、板结构施工完毕一周以后，再拆除地面～-4.5m层支撑架。
6.2. 模板系统
6.2.1. 模板系统施工工艺
梁底模板
安装就位
起拱、固定
梁、板模板制作
检查、验收
轴线标高检查、复核
起拱、固定
钢筋绑扎并安放就位
加固、稳定
检查、验收
安装梁侧模板
安装梁侧模板
绑扎
板筋
检查、验收
预留、预埋
预留
预埋
6.2.2. 梁、柱、墙模板加工制作：
在梁、柱、墙模板加工时，所有模板及模板肋必须用专用木锯设备加工而成。柱、墙、板模板加工同《施工组织设计》。
6.2.3. 柱、墙、梁模板安装
6.2.3.1柱、墙模板安装方法同《施工组织设计》中柱、墙模板安装方法。
6.2.3.2梁模板安装：
梁底模板安装：
a必须根据设计及规范要求，首先确定每根梁起拱高度。即当梁净跨L0≥9.0m时，梁跨中起拱高度为h=L0/500；当梁净跨4m<=L0＜9.0m时，梁跨中起拱高度为h=L0/1000。结合本工程的实际情况，决定对跨度大于或等于9.0m框架梁按25mm起拱；跨度小于9.0m的框架梁按15mm起拱。为了保证梁跨中顶面标高符合设计要求，我们决定在梁起拱时，采取将梁两端梁底标高向下降低一个起拱值来解决梁的起拱问题。
b在支撑架顶撑上端安放顶托和50×100木枋，然后利用水平仪抄测跨中梁底抬棒标高，并作好标记，在梁两端柱筋上抄测出梁底标高，并作好标记，再根据该梁应起拱的起拱值，将梁两端柱筋上的水平标高标记向下尺量一个起拱高度值，并重新作好标记，并将原标记除去。
c利用已抄测的梁底抬棒标高和两端柱筋上的起拱标高，拉线并调整梁下支撑架顶托使其与标高控制线相吻合。
d将支撑架上的木枋抬棒逐一摆放均匀后，再沿梁的长度方向用50×100的木枋条将该梁的所有木抬棒进行水平连接形成整体。避免使梁底模板移位、变形。
e将预先制作好的梁底板模按编号逐一摆放在梁抬棒上，根据柱上的控制轴线对梁底间模板进行校核后，用铁钉将梁底模板与抬棒相连。对于梁高≥1.80m 的梁，因梁底模板下方支撑架中每400mm 就用普通钢管作抬棒，因此，须在钢管抬棒上安装扣件于梁底模板两侧，用于卡紧、定位梁底模板。
f梁底模安装完成后，应随即由工长再一次对梁底模板的底标高（含起拱值）进行复核、检查，如发现偏差，应立即进行调整使其达到设计和施工规范要求。
6.2.3.3梁侧模板安装
1、梁侧模板安装前，梁钢筋必须通过项目部质检员的检查合格，且向质检站和监理部报验并验收认可后，才能进行梁侧模板安装。
2、由于转换层大梁的断面较大，高度较高，且又采用木模板体系，如果在现场拼装，则比较困难，安装质量也不容易保证。所以，应预先根据每一根大梁的尺寸进行梁侧模板加工制作，并按要求钻取φ14对拉螺栓孔。
3、梁侧模安装前，应仔细检查大梁钢骨架的垂直度和在梁底模板上的轴线位置，并按规范要求绑扎好砼垫块和钢筋垫铁。（ф25@ 1000）
4、采用塔机按模板编号逐根梁进行吊运安装，梁侧模就位应后立即将梁侧模板进行拼缝组装，校正侧模的垂直度并作临时稳固。为了保证梁的断面尺寸，缩短模板安装时间，可采取在梁侧模板上口及梁的中部位置处摆放与梁宽尺寸相同的内衬钢筋（ф14），内衬钢筋必须经过型材切割机切割而成，以防衬铁端部损坏模板。在穿对拉螺栓时如遇在原有预设的对拉螺栓孔处，有钢筋阻挡，则须利用便携式电动钻孔机重新钻孔；对拉螺杆安装完毕后，立即用普通钢管作背杠对梁侧模板进行校正、加固。
6.2.4. 模板安装质量检查和验收
1、整个模板的验收过程：
施工班组自检 （合格后） 施工员和质检员检查 （合格后） 报监理部检查
验收合格后填报资料，浇筑砼。
2、模板安装完成，在施工班组自检合格后，浇筑砼前由项目技术负责人组织有关人员进行模板工程施工验收。
3、验收合格后，向监理部发出报验申请单，并配合监理部人员全面检查验收，同时作好相关记录。
4、模板验收包括以下内容：
- 板安装必须符合该工程模板设计和技术措施的规定。
- 模板安装必须符合施工图所要求的断面尺寸、轴线标高、垫铁、垫块以及预留洞口的位置大小符合木模要求，同时模板的安装质量必须符合模板工程施工验收规范要求。
- 模板支点及支撑系统必须牢靠，并具有足够稳定性和安全性，连接件中的紧固螺栓、支撑扣件紧固、对拉螺栓的紧固均必须满足规范要求。
- 预留件的规格、数量、位置、稳固可靠，模板内清洁度必须满足要求。
- 轴线、标高自检记录、钢筋隐蔽检查验收记录、预留、预埋件检查记录等相关资料必须齐备。
- 按《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001的规定，逐项进行评定验收。
- 支架模板上施工荷载必须符合要求。
- 在模板上运输砼或操作用的走道板必须搭设好。
- 作业面孔洞及临边防护已经形成，垂直作业已设立隔离防护措施。
6.3. 钢筋工程
6.3.1. 钢筋加工计划的编制
6.3.1.1 钢筋加工计划编制流程图
施工图、规范、标准图集
绘制梁筋大样图及梁柱节点图
分析研究
编制加工计划
项目技术负责人
调整计划
电子计算机
技术部门复核
审核批准
钢筋加工（实施）
6.3.1.2 由于本转换层大梁断面较大，大部分为框支梁，梁配筋较多，钢筋直径较大，梁内受力主筋普遍为Φ25，且梁内底筋多达3～4层，梁内面筋为ф25多达二层，因此，在编制钢筋加工计划前，须由项目部技术负责人组织技术、施工、质量等部门召开施工图会审，认真仔细地对施工图要求与现场实际施工的可行性进行分析、研究、确定方案、统一认识，如需设计院解决和认可的问题应及时报设计院批准。
6.3.1.3 钢筋入场后，必须严格按照公司的程序文件中有关钢材入场管理制度要求按规格、检验状态进行分类堆放整齐。在每种钢材上都必须挂好标识牌，标识清楚该种钢材的规格、数量、生产地，是否通过抽样检测并合格。新近入场的钢筋在未检测合格以前不能与库存原有同种规格的钢筋堆放在一起，应另处堆放。新钢筋入场以后，立即向监理部申请进行原材料抽测报验。待在监理部人员鉴证下，取样送检后合格，才能与原有同种规格的钢筋合并堆放。也只有抽检合格的钢筋才能用于钢筋半成品加工生产，未检合格的钢材严禁投入使用。
6.3.1.4 为了确保钢筋加工计划的准确性，计划员编制完成钢筋加工计划表后，立即交由项目技术部门进行审核，同时报送计划表给钢筋加工房的专职工长再次核对施工图，进行查漏补缺，并将信息反馈给项目技术负责人。钢筋加工计划表经项目技术负责人审定批准后，将计划表分发给相关部门人员手中，立即组织实施钢筋加工生产，在钢筋加工生产过程中,钢筋工长应随时检查钢筋半成品的制作质量，严格按照钢筋加工计划表组织生产，在断料、配筋过程中，要合理利用余料、废料，变废为宝，降低损耗减少返工损失，提高经济效益。钢筋工长必须负责钢筋加工半成品的堆放、标识以及发货的管理工作，做到堆放整齐有序、标识清楚明晰、发货准确及时。由于部分钢筋需接长焊接（闪光对焊）和直螺纹连接因此，钢筋工长还必须负责钢筋闪光对焊焊接质量和直螺纹连接质量检查，以目测为主，并按规范要求在监理见证下进行抽样送检工作，做好相关记录。同时负责钢筋房的安全生产、文明施工管理工作。
6.3.1.5钢筋加工计划的编制方法
1、因设计要求本转换层梁钢筋接头采用机械连接方式，这就给钢筋加工计划编制的准确度要求非常高，特别是梁的上部钢筋在端支座均要向下弯锚入柱内（梁高H＋Lae），且梁上部筋多达二层，在锚入柱内时，应充分考虑各梁钢筋相互间隙符合规范要求，所以在编制加工计划时，必须逐一绘制每根梁在柱内的节点大样图，技术部门认真分析节点大样图的施工可行性，配合计划员编制出钢筋计划表，并将编制好的计划交由项目技术负责人进行审核。钢筋加工计划表经项目技术负责人审定批准后，将计划表分发给相关部门。
2、在钢筋进行加工制作前，须由项目技术负责人召集钢筋工,负责钢筋加工制作的专职工长和现场负责钢筋绑扎的工长进行全面的钢筋工程施工技术交底，向其说明转换层梁钢筋的特殊和复杂性，如果钢筋制作质量达不到要求，将严重影响整个转换层的施工质量，要求各工长应在施工生产中加强管理，确保质量。同时要求，在钢筋开始加工前，必须要由工长组织班组全体人员进行一次技术和质量的交底。
6.3.2. 钢筋加工
- 钢筋在加工过程中，应严格按照钢筋计划表进行加工。施工班组必须设立质量员对每一根梁的主筋和梁箍筋等的加工质量进行仔细的检查，重点解决好在钢筋加工过程中容易出现加工误差的环节，提高手工或机械操作的准确性。
- 工长应随时抽查钢筋加工好的成品的加工质量，严格控制加工误差在10mm以内，弯折角误差在1。以内，对于超出质量要求的必须要求返工。应严格控制钢筋加工过程的质量，严把质量关。
- 钢筋加工半成品应严格实行挂牌制度，并按每一根梁作为一个堆放单元，分类堆放，挂上标志牌，钢筋房工长还应抓好钢筋房的安全生产、文明施工管理工作。
4、由于柱子钢筋在转换层内进行弯锚（按顶层构造要求），框支柱部分纵筋向上部延伸一层，因此，在编制柱钢筋加工计划时，应严格按03G101图集中框支柱顶层柱筋构造的要求，同时计划员应深入现场，用水平仪操测出每根柱内每根柱筋的预留高度，再计算出每根钢筋准确的下料长度。根据穿过柱子的梁上部钢筋的层数，确定柱筋顶端的水平弯折点，弯折点宜低于梁顶面200～250mm，以避开柱内纵、横方向梁的上部筋。
5、由于转换层梁受力钢筋排数为3～4排，为保证钢筋排数间距，特将梁箍筋按以下大样施工，将有效保证钢筋排数间距（详大样图）。
6.3.3. 钢筋接头
6.3.3.1.墙钢筋接头类型或接头质量要求详《施工组织设计》
6.3.3.2.由于柱筋在转换层内弯锚，且水平弯锚段的朝向要求非常严格，所以柱筋接头采用电渣压力焊接头时，严格控制柱筋水平弯锚段方向，避免水平弯锚段的朝向移位。
6.3.3.3. 转换层梁钢筋接头
1、转换层梁钢筋接头采用滚压直纹连接方式，为了配合转换层大梁的施工，决定将钢筋滚压直螺纹加工的各种设备设于现场，进行现场加工。转换层钢筋滚压直螺纹接头的加工及连接，由***实业有限责任公司负责该项工作。
2、为了确保钢筋螺纹丝头加工质量，应严格按钢筋滚压直螺纹连接生产操作规程进行施工，并采用《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107-96进行检查和验收。
3、钢筋螺纹丝头制作工艺:
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- 钢筋下料时，切口端面应与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或翘曲，端部不直时应调直后再下料。
- 钢筋丝头加工：在直螺纹滚轧机上按设计的螺距，进刀长度等参数滚轧出钢筋直螺纹丝头。
- 钢筋丝头的螺纹应与连接套筒的螺纹相匹配，公差应符合GB/T197的要求。钢筋丝头加工时，前5个丝头应逐个检验，稳定后按10%自检，并做好检验记录。合格的丝头，立即将其一端戴上塑料保护帽，另一端拧紧连接套筒存放待用。不合格丝头，应立即作出标记，并切除后重做。钢筋丝头加工质量的控制是钢筋滚压直螺纹现场质量控制的核心。因此加工丝头的检验至关重要，丝头检验有三个要素：一是，螺纹中径尺寸；二是，螺纹加工长度；三是，螺纹身型。
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4、钢筋连接
a 、梁钢筋直螺纹连接中，中间跨钢筋连接和边跨钢筋连接不同，即中间跨钢筋连接时，采用“标准型”接头，边跨钢筋连接时，由于端支座上部钢筋弯锚内柱内较长，在钢筋连接时，端支座钢筋即不能在柱内旋转，几乎也不能沿梁轴线方向移动，因此必须采用“加锁母型”接头才能满足要求。
b、考虑到转换层钢筋上部配筋较多，在梁钢筋进行直螺纹连接前，首先在每一根梁底板位置的上方搭设好钢筋绑扎支撑架，用支撑置梁内底部最下层钢筋和梁面钢筋中的最下一层钢筋，梁内上部及下部的其它各层钢筋则采用楞头钢筋（Φ25）进行分层。梁内中部腰筋即可采用加设抬棒钢管来定位，也可采用在原支架上设立吊钩来定位。支撑架上部抬棒应高于该梁设计顶标高50-100mm，使梁形成悬空吊扎的方式。为了便于梁钢筋的机械连接，应尽量使同一编号梁内的两端边跨及中间跨搭设好支撑架，并将该根梁的上部钢筋，按设计要分层摆放在支撑架上，按照设计图及钢筋加工计划表进行认真检查核对，无误后，再进行梁钢筋机械连接。
c、在钢筋摆放在支撑架并进行连接时，必须讲究一定的顺序，即先短跨，后长跨，或先纵向后横向，且还必须先底层，后面层的原则进行分层有序的连接，切不可随意摆放连接，造成不同方向的梁筋重叠以至过高，而影响梁顶标高的控制。由于转换层梁上、下部配筋均较多，所以在摆放一个方向的梁钢筋时，要充分考虑另一个方向梁钢筋的摆放（穿）的施工难度。为了便于另一个方向梁钢筋的顺利安放，先期摆放的梁钢筋须在穿过柱子钢筋的位置时，用钢管将各层钢筋预先分隔，留出空隙，以利于另一个方向的梁钢筋在柱内交汇处顺利安放。
d、在进行梁钢筋连接时，首先要仔细检查钢筋规格是否和连接套筒一致，螺纹丝扣是否完好无损，清洁与否，并回收丝头上的塑料保护帽和套筒端头的塑料盖，如遇局部钢筋接头螺丝扣受到损伤，必须立即更换该根钢筋，保证钢筋接头的连接质量。
e、“加锁母型”接头的连接，须待中间跨梁钢筋连接完成后，并经项目质量员检查验收后，方可进行两侧边跨梁钢筋连接，在进行钢筋连接时，应以中跨一侧的梁钢筋预留接头为主，适当调整端支座内的钢筋，使其符合机械连接要求。具体作法是：将钢筋一端制作成加长螺纹，将连接套筒先全部拧入一端钢筋，待另一端钢筋头靠拢后，将连接套筒反拧实现对接，为了保证接头质量，必须加设锁紧螺帽。
f、必须强调，梁钢筋连接时，应先连接最下层钢筋，经检查达到要求后，再依次逐层向上连接各层钢筋。
6.3.3.4 梁钢筋滚压直螺纹连接接头的质量检查
1. 对丝头进行外观质量检验：牙形饱满，外形尺寸（用专用量具）满足设计要求螺纹大径、中径、小径均满足要求。
2.对套筒进行质量检验：一是，套筒必须优质碳素结构钢式合金结构钢，并有质量保证书；二是，套筒表面无裂纹和其他缺陷；三是，外形尺寸包括筒内螺纹直径及套筒长度均应满足产品设计要求。
3. 接头拼接时，用管钳板手拧紧，应使两个丝头在套筒中央位置相互顶紧。拼接完成后，套筒每端不得有一扣以上的完整丝扣外露，且接头两端外露丝扣数应相等。加长型接头外露丝扣数不受限制，但应另有明显标记，以检查进入套筒的丝头长度是否满足要求。在支模前，质检员或监理按规定的抽检接头数量进行检查，并按每500个接头为一批，每批抽检3个接头，要求钢筋连接质量100%合格。如有一个试件的强度不合格，应再取6个试件进行复检，如还是有一个试件不合格，则该批接头为不合格。在现场连续检验10个验收批，其全部单向拉伸试件一次抽样均合格时，验收批接头数量可扩大一倍。
4. 在进行接头抽检时，每一个验收批，应随机抽取10%的连接接头进行外观质量检查，如遇外观质量达不到规范要求，必须进行返工。
5. 项目施工技术员和质检员均应对机械连接接头进行外观检查，同时采用普通管钳大扳手对所有机械连接接头按一定比例进行抽查，检查机械连接接头是否连接紧固，钢筋接头处外露丝扣是否满足规范要求。
6.3.3.5. 钢筋接头位置、锚固长度、搭接长度
1、本转换层纵向受力钢筋的锚固长度按设计要求统一为35d（d为钢筋直径）。
2、由于本转换层柱为框支柱（KZZ），同时考虑到本转换层抗震等级为“Ⅱ”级，因此，综合以上因素，决定按照03G101图集中相关要求为准进行施工。
3、柱筋的接头第一排距楼板≥1000，第二排与第一排钢筋按35d错开，接头数量按同一截面不大于50%进行控制，墙体钢筋的接头位置及数量按设计总说明和03G101图集为准。
- 框架梁在边柱、墙内锚固，在中柱内的梁钢筋应尽量贯通设置，避免柱内梁筋重叠，次梁钢筋在主梁内锚固。当跨度较大，下部受力主筋需接长时，钢筋采用滚压直螺纹接头。同一截面的钢筋接头数量应≤50%，相邻钢筋接头应错开不小于35d。梁下部钢筋在净跨1/3区段的中跨内不准设置接头，应设置在边跨1/3区段内；梁上部钢筋可在跨中1/3区段设置现场接头，滚压直螺纹接头、闪光对焊接头同一截面内接头数量应≤50%，在支座处上部钢筋须贯通设置。上部钢筋因接长而设置的闪光对焊接头，可在边跨1/3区段内设置，但同一截面内的接头数量应≤25%，且梁端加密区内不宜设置闪光对焊接头。
- 板筋按设计要求板面筋在中间支座贯通设置，在端支座应伸至梁外皮面保护层厚度弯锚入柱、墙、梁内且垂直弯锚段应≥10d，板底筋在中间支座贯通设置，在边支座按15d锚固于柱、墙、梁内。板上部受力钢筋在跨中1/3区段采用绑扎接头，同一截面数量应≤50%。板下部受力钢筋在边跨1/3区段内采用单面焊接接头，同一截面数量应≤50%。
- 所有钢筋的焊接接头需进行现场随机抽样送检，抽样数量按300个接头为一组进行控制。
6.3.3.6 钢筋保护层
6.3.3.6.1 各类钢筋保护层厚度：柱、梁主筋保护层厚度为25mm，主梁上部钢筋的保护层厚度a=次梁面筋直径+板面筋直径+板面保护层厚度，墙体外侧水平钢筋的保护层厚度为15mm，板的外侧受力主筋的保护层为15mm，筒体暗梁保护层厚度为50mm。
6.3.3.6.2
- 柱子、墙体保护层的控制方法为在柱筋绑扎完成后，采用Φ16短钢筋点焊于柱箍或主筋上，外伸长度符合保护层要求，且间距不大于600×600。
- 梁侧面保护层同样采用在钢筋上焊接横向钢筋Φ14作为保护层垫块，所用垫铁钢筋长度为梁宽，间距≤1000，沿梁长度方向布置。梁底保护层则用Φ25钢筋垫铁作为保护层垫块，以取代通常采用的水泥砂浆或花岗石垫块，垫铁应与梁主筋呈45度角斜向放置在梁底板与梁箍筋之间。考虑到本工程框架梁断面大、配筋多、钢筋骨架重量大，所以梁底模上的钢筋垫铁间距应不大于1000，以确保梁的保护层符合规范要求。部分断面较小（h＜1000）梁和板底部钢筋保护层，采用花岗石垫块。板的上部钢筋保护层且采用在面筋上焊接竖向垫铁Φ10@800呈梅花形分布式或安放铁马凳“Π”Φ10@800来满足板上部筋的保护层要求。
6.3.4 钢筋绑扎
6.3.4.1 钢筋绑扎工艺
编制钢筋加工计划 钢筋原材料抽检 施工技术交底 钢筋制
作加工 质量跟踪检查 编号、吊牌分类堆放发 发料至施工现场
6.3.4.2 钢筋绑扎施工
1）钢筋绑扎方法：柱、墙、板采用就位绑扎，梁钢筋则采用先悬空绑扎再就位入模法。
- 柱钢筋绑扎：本工程柱箍筋按设计和规范要求应全加密柱，且柱箍直径较大（φ12），箍筋肢数多，这给柱箍的绑扎带来了一定难度。
a、考虑到转换层大梁配筋较多，为了保证KZL梁内钢筋的间隙均匀，因此在柱筋绑扎时，必须调整好柱子主筋的排距，如遇局部柱筋排距不均时，应将柱筋按1：6进行调校，使其均匀分布。
b、将柱子主筋竖焊接头上附着的焊剂壳清除干净，并冲洗已经凿毛砼柱脚。
c、安装柱箍前，应预设好操作平台和护身栏杆，在安装柱箍时，应按照设计要求的箍筋肢数逐层套箍。应将箍筋弯钩逐层交叉设置，不可重叠。
d、箍筋必须水平，紧靠柱子主筋，组合内箍应紧靠柱筋和外箍，并用双扎丝进行“八”字型绑扎。
e、端部弯钩必须与水平段呈1350角，且弯钩平直段长度需≥10d。
f、梁、柱节点内的柱箍筋绑扎方法：首先柱箍筋应随梁筋一起分层逐步套入，但柱箍筋暂不要和柱主筋绑扎；其次：待与该柱相连的各KZL柱梁钢筋绑扎完并安放就位后，并检查柱箍肢数和间距准确无误后，进行柱筋绑扎。梁柱节点处，柱内箍筋必须按设计要求施工，严禁出现漏绑错扎现象。
- 梁钢筋绑扎：
a、梁筋绑扎工艺流程图
搭设梁筋支撑架
逐层摆放、连接梁钢筋
绑扎网片筋
钢骨架就位入模
套入梁箍筋
绑扎梁钢筋
检查验收、安放垫铁
拆出支撑架
b、由于转换层大梁均为框支梁（KZL），梁断面非常大，配筋层数及数量较多，重量大。因此，框架梁的绑扎方法则不可采用常规的绑扎方式，而应采取悬空绑扎方式，及梁底板位置上方搭设支撑架，用于摆放及绑扎梁钢筋，否则梁的绑扎质量及梁筋垫块无法满足设计和规范要求。在绑扎转换层梁钢筋时，必须严格按照预先确定的绑扎顺序组织实施，切不可乱摆乱放。
c、在整个转换层钢筋绑扎过程中，确定出主框支梁与次框支梁以及次梁的关系后，先摆放主框支梁钢筋，再摆放次框梁钢筋。但应特别指出，在梁柱点处应尽量同时分层摆放。在端支座因为梁钢筋均存在弯锚的形式，所以必须同时摆放以该柱为支座的所有梁钢筋。
d、在两个施工段分界处，应加强协调与合作，注意梁钢筋摆放及绑扎的同步性，以免造成返工。
e、在安装梁钢筋时，在梁柱节点处还应特别注意：梁钢筋穿过柱子时，必须严格按梁主筋间距进行摆放，一次到位。由于梁内钢筋数量较多，如遇梁钢筋在穿过柱筋时，发生冲撞，应适当调整柱子主筋间距而不能调整梁主筋间距。
f、梁钢筋摆放完成后，应仔细检查每一根梁钢筋的数量、锚固长度、间距、平面位置等，符合要求后随即进行钢筋的机械连接。机械连接梁钢筋时，同样也应分层连接。即同根梁应先连接中跨梁，再连接边跨梁，先连接底下一层，连接完成后，才能摆放上层钢筋并及时进行连接。
g、在梁钢筋机械连接过程中，可对已经连接完的梁跨套入箍筋。但是在套入前应先按照设计要求的加密长度，“+”节点处加密个数以及跨度和箍筋间距等，计算出该跨梁的箍筋个数。上述工作完成后即可套箍施工。
h、考虑到转换层梁配筋非常多，且箍筋 、直筋也较大，常规的箍筋135弯钩，锚固长度（10d）较长将影响梁内上部受力纵向钢筋的绑扎。因此决定将梁外圈箍改为单面焊接封闭箍(根据现场实际情况调整)，内部组合箍则采用常规的箍筋（带10d弯钩）形式，并全部采用“正”向设置箍筋，箍筋锚固弯钩应相互错开设置。
i、在套梁箍时，为了便于套箍，应先将梁底部钢筋向上再升高100mm左右，同时应预先将箍筋焊接封口位置交错套入各自的纵向钢筋内，不得错套、漏套。同时还应将吊筋及时安放入梁内。
j、套箍完毕后，随即进行梁箍悬空绑扎，由于转换层梁均较宽，为了保证梁中部箍筋与主筋间不出现漏扎现象 ，在梁箍绑扎时，应采取“先内后外”的方法，即先将外部分箍置于梁的一端，并将其收紧，只按设计间距将内部组合箍进行绑扎，待内部组合箍绑扎完成后，再绑扎外部大方箍，建议先绑扎梁上部箍筋，再将下部筋下落100mm 进行复位后，进行梁底筋绑扎。箍筋绑扎完毕后经检查无误后，即可地箍筋进行封闭焊接。
k、在进行悬空绑扎时，梁角筋必须与箍筋进行绑扎，中间箍筋可以采用跳扎。组合内箍在梁内重叠段也应与梁筋满扎，同时，随时注意梁箍筋轴线与主筋相垂直，且第一道梁箍筋应距柱边50mm。
L、梁上、下部钢筋层较多，为了保证各层钢筋的间隙符合要求，在绑扎时，应在两层梁钢筋之间隔一米左右放入一根Φ25的垫铁（深梁除外），垫铁长同梁宽，并用扎丝将上、下二层钢筋与垫铁一起绑牢，框支梁及深梁中部的腰筋在梁钢骨架的定位，则利用梁内架立筋（Φ12@1000）将其与梁的箍筋进行焊接，使架立筋能承担同层纵向腰筋的重量，避免纵向腰筋位移。深梁则应严格按施工图中的相关要求，在箍筋上用粉笔分划出梁内各层主筋的准确位置，采用Φ12@1000梁主筋进行分层定位。
6.3.4.3 梁钢筋骨架的就位安放
1、梁钢筋骨架绑扎完毕后，应通知项目部质检员对每一根梁进行全面质量的检查，检查内容包括：钢筋锚固长度，主筋数量，主筋间距，箍筋间距，钢筋焊接及机械连接质量，吊筋以及其他构造钢筋的质量。上述内容均达到要求后，方可安放钢筋骨架入模就位。
2、在钢骨架开始安放前，为了保证钢骨架在下降过程中不发生倾斜或位移，因此，必须搭设“导向定位杆”。即在梁筋钢骨架的两侧，按每3.0m搭设一根竖向杆，使钢筋骨架在下滑过程沿着导向杆下滑，准确落入梁底模内。同时，在梁钢骨架下滑前，还应预先在梁底模安放垫铁Φ25@1000，以确保梁底钢筋的保护层达到规范要求。
3、梁钢筋骨架在下滑过程中，应尽量多派人手，将同一施工段内的梁筋钢骨架同步均匀下滑，且控制好下滑速度，统一指挥、统一口令，不可下滑太快，以勉下滑不均造成局部变形，影响钢筋骨架的质量。
4、当梁筋钢骨架就位后，应在转换层平面的适当位置的梁内预埋测温管，测温管应用ф25的钢管竖向埋设在梁内，测温钢管与梁内钢筋应进行焊接定位，钢管底部应预先封闭，测温管底部距梁底300mm，顶端超出板面100-200mm，上口用塑料布封闭。5、梁钢筋安装就位后，应及时向监理部报验，对梁钢筋进行检查验收。
6.3.4.4板筋及筒体、剪力墙钢筋绑扎方法，同《施工组织设计》。
6.3.4.5 待板筋绑扎完后,根据上部结构图中的剪力墙、柱子的位置，在板筋上标记出所有剪力墙及柱子钢筋的准确位置，在标记位置处焊接定位箍筋，然后将剪力墙及柱的插筋埋入定位箍内，插筋锚入转换层内不小于45d，并仔细检查核对。
6.3.5.钢筋工程的检查、验收和质量控制要求
由于钢筋工程是转换层梁、板结构施工中最关键一道工序，且施工周期长、技术规范要求严格、劳动强度大，因此要控制好钢筋工程的质量，就必须抓好施工过程质量控制管理工作，钢筋工长和项目质检员密切配合，坚持边绑扎，边检查，随时发现问题，及时纠正、落实，以工序质量赢得工程质量。
- 在钢筋绑扎前，应由项目技术负责人向全体工长进行施工技术和相关设计、规范等的专项交底工作，再由钢筋主管工长向全体施工操作人员进行钢筋计划、施工图、设计规范等的详细交底工作，并作好记录。
- 钢筋工长应加强绑扎前和绑扎过程中对钢筋表面进行检查，保证钢筋表面没有油渍、漆污和颗粒状铁锈的存在，如发现以上问题的存在，应及时派专人进行清除。
- 钢筋工长和施工班组长应对每个构件进行详细的施工图、施工规范的对比，内容包括钢筋级别、直径、数量、锚固间距及其他构造要求是否满足设计和施工规范要求，发现问题及时整改合格。
- 随时检查钢筋位置、轴线位置、保护层厚度、断面尺寸是否满足设计和规范要求。
- 随时检查钢筋的焊接接头质量、位置、数量、是否满足设计和规范要求，是否存在漏扎、漏焊、松扣、脱焊和变形等现象，并配合监理作好各类接头抽样送检工作。
- 随时检查柱、墙、梁、板内的预埋件数量、位置以及预埋洞口周边附加钢筋的设置是否满足设计规范要求。
7） 分区域、分部位进行钢筋绑扎的自检、交叉检查合格后，向监理部申请钢筋绑扎或焊接的报验检查，待会同监理进行检查验收合格，及时填报各种技术档案资料。
6.4砼施工
6.4.1、本转换层柱、墙、梁、板砼强度均为C50，其中梁、板砼加0.9Kg/m3杜拉纤维，砼的浇筑方式采用商品砼进行浇筑。
6.4.2、预拌商品砼的质量控制
1）由于转换层结构采用预拌砼进行浇筑，所以，砼所用各种原材料以及砼在拌制过程、运输过程中的质量均由商品砼生产厂家负责。
2）考虑到转换层梁断面大、配筋多、钢筋间隙很小，砼连续浇筑量大，且属大体积砼结构等的特点。因此在转换层砼施工前一周，砼需用方应召集商品砼供应商参加召开技术交底会，需用方应向供货方阐明转换层结构的概况以及结构本身的复杂性和重要性，并对预拌砼的质量控制、运输保障、生产供应等方面提出具体要求。在满足设计要求和国家相关的技术标准及施工规范的要求下，充分表达意见，达到共识，并要求供货方做好相关的技校术、材料、设备、人员、物资等方面的准备工作和相关协调工作。
3）为了保证预拌砼的质量，商品砼供应商须在转换层砼浇筑前一周重新提供转换层砼C50配合比。由于转换层砼结构属大体积砼，因此在保证砼强度等级的情况下，宜优先采用低水化热的水泥，如矿渣水泥，同时，适当调整砼内粗骨料的级配、粒径的大小和各种外加剂和外掺料的比例，使之即能降低砼的水化热和水灰比，又能保持有良好的和易性，适合转换层钢筋密集、间隙小的特点。砼内粗骨料级配为5～20mm，塌落度应控制在190～220mm，砼的缓凝时间必须控制在15～20小时之间。以保证砼施工的顺利进行和砼浇筑质量，并提交砼内所用的各种原材料（水泥、砂、石）及外加剂、外掺料的合格证，检测报告，供需用方审核。还应提交砼质量保证措施和有关质量保证资料及技术资料，供需方审核同意。同时还应提供C50预拌砼质量保证措施和预拌砼运输供应保证措施。
4）保证转换层梁、板结构砼浇筑的正常进行，商品砼供应商除上述软件方面进行充分准备外，还应对砼所用骨料进行严格冲洗。严格控制砂的细度模数和砂、石的含泥量，并对搅拌站内各种设备和计量器具进行一次全面检查和校核。
5）为了确保预拌砼的质量，我部决定让技术部门、质检部门各派一名责任心强、经验丰富的管理人员对商品砼供应商的前期各项准备的落实情况进行检查。并对各种原材料在必要时进行抽查，将结果向项目部领导汇报。在砼浇筑过程中，他们还将对整个砼生产过程进行全程监督，特别是在计量、塌落度、缓凝时间等方面加强监督力度，以保证砼的生产质量。
6.4.3、砼现场施工的准备工作
6.4.3.1、砼输送机械设备及技术准备
1）由于本转换层梁、板结构将采用一次浇筑完成。所以我们决定在原有大门共计安装了2台泵送机，采用2台砼泵机同时作业。
2）商品砼供应商须在砼浇筑前对二台砼泵送机进行一次全面、彻底的维护检查，排除故障隐患，为砼浇筑做好准备，同时，对原有已经安装好的水平、竖向泵送管进行一次全面的检查。包括所有管卡、泵管、连接支撑架等，对于陈旧的管卡、泵管应及时更换。
3）砼浇筑部位的钢筋、模板必须通过项目质检员和监理部的检查、验收合格，并已经填报完全各种相关档案资料。
- 浇筑砼期间的天气预报信息应提前向有关单位了解清楚。
5）砼浇筑时间的粗约计算：以每车砼（7.0m3）需浇筑20分钟计算，则每小时能连续浇筑砼21 m3，本转换层砼共计367m3，砼机连续浇筑需用17.5小时，经计算转换层每循环浇筑一层（共3层）砼为100 m3，则每一层砼浇筑时间需5小时，小于砼的初凝时间，砼不会出现施工冷缝。
6.4.6、砼浇筑顺序和方法
6.4.6.1 柱、墙浇灌方法和技术要求
- 在柱、墙砼浇筑前，应在浇筑部分周围搭设好安全操作平台。
- 在砼浇筑时，原则上砼的自由落度应≤2.0m，但在柱、墙砼浇筑时，应在泵送管出料口增设一根高压软管，并将软管伸入柱、墙内进行浇筑，以满足规范相关要求。
- 柱、墙砼浇筑过程中，应坚持分层浇筑的原则，每层浇筑厚度宜为300～500，墙体砼浇筑时，应严格控制浇筑方向，即从一端向另一端逐层推进，不可贪厚，也严禁一段墙一次浇筑到位，这样可能会造成墙体侧压力分布不均，使整个支撑系统变形移位，甚至爆模，也不利于砼的振捣密实，出现蜂窝、狗洞等质量缺陷。
- 振捣泵送砼时，振动棒移动间距宜为400～500mm，振捣时间宜为15～30S。在浇筑每层振捣完成后，须间隔20～30min后，进行第二次复振，以防柱、墙因砼自身沉降而生产水平裂缝。砼振捣时操作人员必须有丰富经验和专业技能之人实施。
- 应保持砼浇筑的连续性，每层砼浇筑振捣后，在其初凝前，必须覆盖上面一层新砼，以防砼出现冷缝而影响质量。
- 柱子砼浇筑时，柱可一次浇筑至梁底标高处。
- 在浇筑转换层梁、板砼时，由于砼强度等级高（C50），且C50砼技术要求非常严格，因此在砼浇筑前，必须由项目技术负责人向全体工长进行专项技术交底，再由主管工长向全体施工人员进行详细的施工技术交底。以确保高等级砼的浇筑质量。
6.4.6.2 梁、板、砼浇筑方法和技术要点
1、转换层梁板结构砼浇筑时，由于板面上有较多薄壁柱及筒体插筋，十分影响砼浇筑，所以首先我们采用布料机与原有泵送管协同配合进行浇筑，需同砼供应商商定,并根据布料机的浇筑覆盖半径，在结构平面上预先确定好布料机的安放点，在搭设梁板结构支撑架的同时，对布料机的安放点进行加固处理，以防布料机太重而破坏板模及板下支撑架。其它采用塔机与砼输送泵管协同配合进行浇筑。
2、转换层梁板结构砼浇筑的顺序安排，从起点开始按“S”型路线逐步后退浇筑，由于梁断面较大，所以应先浇筑梁内砼，待梁上部还有500左右的空间时，才可梁、板一起浇砼。避免出现砼冷缝，保证了砼的浇筑质量。
3、由于转换层断面大，配筋多，钢筋与钢筋的间隙较少，这很不利于砼的浇筑和振动棒的插入振捣，也降低了砼的浇筑速度，所以，在砼浇筑时，每一砼出料口处应配备2-3台振动电机和振动棒，其中应准备一根30型振动棒。进行配合浇筑和及时振捣砼。对于局部架筋较密处，应派工人用扁头钢筋棒，将梁上主筋适当调整，使振动棒能顺利插入梁内进行振捣作业；对于梁底筋，由于配筋层数多，间隙小，进行砼振捣时，应尽量让振捣棒落入底部，并适当延长振捣时间，利用振捣棒自身的振捣半径，将梁底部钢筋范围内的砼充分振捣密实并辅以人工侧面锤击。振捣完成后，应及时恢复梁筋的位置。
4、由于砼本身流动性较大，在浇砼时，梁内砼流得较远，因此，应尽量多设几个下料点。并经常移动出料口，使梁内砼高度均匀上升，同时，应配备手电筒和专人，随时查看梁内上层砼的厚度，长度及塑性变形的时间，掌握好上、下层砼的浇筑时间间隙，避免砼出现冷缝，影响质量。
5、由于转换层大梁断面大，应严格控制砼的浇筑速度，不可一次浇筑太高，应分层均匀循环浇筑，每层厚度以500mm为宜，这样，即可使施工荷载均匀施加在下部支撑架上。确保了支撑架的稳定和安全，同时，让砼在水化过程中产生的水化热尽量散发出去，降低了砼内部的温度，减小了砼内部外温差，减少了由于砼内外温差过大而产生温度裂缝的可能性。
6、梁柱节点处砼浇筑是转换层梁、板结构砼施工的重点和难点，应引起足够的重视。
a、由于转换层框支梁在柱内锚固较长，钢筋层数及根数很多。再加上每根柱上同时存在纵、横两方向（局部有三个方向）的框支梁，在该柱穿过或锚固，从而在柱内形成各层钢筋网片。网片内网眼空隙尺寸大约为32×32mm左右，在砼浇筑将非常因难。特别是振捣棒将很难从柱子顶面插入柱内，因此，可采用小型振捣棒从空隙中插入振捣，或者派工人用偏头钢管，加以配合适当调整钢筋间隙，再用大型棒插入，也可采用从柱子侧面，即板厚范围内，找出空隙将振动棒插入进行振捣作业，同时再派几名工人，用Φ20钢筋从顶面空隙插入，进行人工振捣。
b、为了使柱、梁内砼振捣充分密实，做到万无一失，在浇筑梁及梁、柱节点处柱内砼时必须采用敲击振捣外模的方式，即安排一组振捣工在梁板底模以下。当进行内部砼振捣时，同时进行外模振捣。
7、在转换层梁板砼浇筑前1-2天，应积极与电业部门、供水部门、交通部门、环保部门取得联系，获得以上部门和社会各界的大力支持和配合，以防在砼浇筑过程中出现停电，停水等意外情况，造成无法估量的损失。
6.4.6.3 砼试件留置和编号
混凝土试块除按正常规定组数制作外,还应适当增加混凝土的组数，在浇梁板等水平构件时，还须增设混凝土7天、14天、56天试块，与结构同条件养护砼7天、试块实验值，用以控制转换层梁板结构拆模及拆架时间；与结构同条件养护砼56天试块实验值，以观察转换层梁板结构砼的后期强度发展情况。砼试件的留取、成型、编号、养护各环节要认真控制，以提供试件代表值，正确反映混凝土结构的施工强度。具体方法如下：
1、 试件应注明：部位、时间、砼标号。试件送检应在28d时和600℃.d时（同条件养护）进行，见证样的试件必须见证人送检（或者见证人签字出示委托单送样），及时返回试件资料，送技术内业整理归档，填报技术资料，并将试件报告单报送监管部。
2、 由专业试件工根据每天浇筑砼的部位、等级、数量、时间，建立台帐。台帐必须如实填写，并根据当天的等级、部位、数量、时间填写砼试件留盘组数，自编号及砼坍落度，以及砼委托单编号以备查证。在浇筑时按照规范要求进行留盘取样，并及时填写编号、养护、堆放，随时接受业主、监理或项目技术负责人的检查。
6.4.6.4 楼面砼的水平及平整度的控制
- 楼面砼的水平控制
楼面砼的水平控制采用短钢筋桩控制，短钢筋用Φ16@2000纵横设置，L=板厚，标高控制钢筋与梁板筋焊接牢固。
- 楼面平整度控制
楼面平整度控制：采用4.0m长的水平枋和2.5m长的铝合金尺枋进行找平。
6.4.6.5 砼振捣、压实收光
- 柱、墙采用插入式振捣器，振捣分层厚度不大于0.5m，插入点间距不大于0.5m，在振捣上层砼时，振捣棒插入下层深度不小于20cm，插入式振捣器必须快插慢拨，保证振捣时间和部位，严禁过振和漏振现象。
- 在转换层梁板浇筑过程中，值班工长必须坚守在现场作业面上跟班作业，应着重加强砼下料点及振捣方法的指导和其他协调工作，值班工长还应特别重视梁柱节点处内混凝土的振捣工作，以保证振捣密实。梁采用插入式振捣器振捣，梁内砼在初凝前必须进行二次振捣，因转换层梁断面较大，必须采用分层浇筑方式，每层浇筑厚度不大于500㎜。在振捣上层砼时，振捣棒插入下层深度不小于20cm，由于梁内钢筋较密，振捣棒须直上直下，快插慢拔，以防卡棒。在墙、柱子及梁板砼的振捣过程中，随时注意钢筋的位置及模板的变化，有问题应及时处理后再进行浇筑。
- 板面砼浇筑时，应采用插入式振捣器与平板振捣器相结合的方法实行二次振捣、二次收面。即：首先应用插入式振捣器将板面砼振捣密实，0.5～1个小时后，待砼自动下沉和失去流动性后，再用平板振动器对板面砼进行振捣，充分排出砼内多余水份和气泡，使其达到平整、密实。最后利用水平板枋和铝合金尺枋找平后，再用铁抹子进行压实、收光、抹面。
6.4.7、混凝土的测温及养护
6.4.7.1、混凝土的养护
（1）、柱、墙结构采用自然养护法进行养护，即：当柱、墙结构侧模拆除以后，淋水养护，养护时间不得少于14d。
（2）、梁板砼在浇筑过程中，一旦砼板面经压实抹平后，同时用农用塑料薄膜进行覆盖，使其形成一个保湿层，待砼终凝后，又立即在薄膜面上，铺设一至二层草垫，使其形成一个保温层，这样，即能保持砼内部水份不被散失，起到养护作用，也能提高砼表面的大气温度，防止梁板结构因内外温差过大而引起板面砼表面开裂，随时观看梁板表面的湿润程度，砼表面水份较少时，可在其表面注入热水，以保持砼表面的湿润，同时须加强板面柱、墙插筋范围内砼表面的保湿、保温工作。七天后，待梁板砼内部温度较低，梁板砼内外温差较小（低于25℃），且温差值稳定后，可除去表面覆盖物，再在其表面淋水养护，连续养护七天，共计养护时间应不少于14天。
（3）、考虑到本转换层结构为大体积砼结构，砼的入模温度尽量控制在28℃以内，最重要的问题却是如何解决内外温差过大的问题。因此，必须做好转换层梁板砼结构在水泥水化的砼内部降温和外界升温的工作。
（4）、待梁板结构砼在保温，保湿状态下养护七天之后，梁板砼内部温度已逐渐降低，可根据梁板砼同条件养护试件7天及14天抗压强度值，决定是否拆除板底模、梁侧模及支撑架系统。如七天后抗压强度大于或等于设计强度的75%，即可拆出现浇板底模及梁侧模，待梁侧模及板底模拆除后，应立即对梁、板结构进行24小时淋水养护7天以上。
6.4.7.2、混凝土的测温
1、当梁、板砼浇筑完成12小时以后，随即利用预先留设的测温孔（管）开始对转换层梁内的砼进行测温。为了能准确测量转换层大梁内的温度，首先应选择测温精度较高的温度计，因此，我们决定采用较为先进的“便携式建筑电子测温仪（JDC-2型）”进行温度测量，该种电子测温仪属于高科技产品，它体积小，重量轻，操作简单，携带方便，牢固耐用，而且具有快速、准确、直观、易读、不受其他因素干扰等特点，通过液晶显示屏内的背景光可在夜间准确地读取温度。其次，应按正确的操作方法进行测温。在测温时，前3天需每3小时测定一次，后3天每6小时测定一次，并做好记录。
2、每次温度测量时，每一个测量孔必须测定梁的底部温度、中部温度、表皮温度和外界大气温度，并按相关要求做好统计记录，计算出内外温差值，当实测砼内外温差＞25。C时，必须立即上报项目技术负责人，同时，按预先确定的保温技术措施实施保温。即：第一、在梁板表面上再增加一层草垫和保温棚，提高表面的保温性。第二、在已经对9.0～15.7m层支撑架进行全封闭包裹的基础上，增加发热源的组数或再增加5-10盏碘钨灯，以增加封闭空间内的大气温度，逐步缩小砼内外温差，达到防止温度应力裂缝的产生。
7、质量保证措施
7.1、组织保证措施
（1）、认真加强施工技术管理和质量管理，增强职工质量意识，教育树立“百年大计，质量第一”的思想，为工程获得优质结构努力工作。
（2）、科学合理安排各项工程的施工顺序，缩短平行交叉作业的流水间距，加快工程进度，以确保工期。
（3）、每天上班前召集施工员、班组长会，布置当天工作任务，下班后调查工作实施难点，及时解决。每天检查进度计划实施情况。为加快缩短工期，合理组织各班组人员进行施工，抓晴天，抢雨后，促使工程进度的完成。
（4）、本转换层将采取二班工作制，完善夜间施工相关手续。
7.2、技术保证措施
（1）、认真做好施工技术二次交底制度，即项目技术负责人向全体施工技术员进行交底和施工技术员向施工班组进行施工交底。
（2）、认真阅读施工图和相关施工规范要求，领会设计意图。严格按设计和施工验收规范进行施工。在施工管理中，施工管理人员应高标准、严要求，勤指导、勤检查，及时发现质量问题、及时整改。
（3）、加强工艺纪律，严格操作规程，严格自检、互检和专职检查。杜绝不合格工序的产生或流入下一道工序。加强工序质量控制，以人的工作质量确保工序质量。以工序质量确保工程质量，以保证质量目标的最终实现。
（4）、执行质量奖罚制度，层层落实责任，处处把关，质量做得好，应给予一定的奖励，以提高施工班组的积极性，对于质量意识差，工作不负责的班组应给予经济处罚，以严格的质量管理制度来保证工程质量。
（5）、加强材料管理，保证材料质量所有进行材料必须挂牌分类堆放。严格执行材料的抽样检测制度，不抽测的材料或不合格材料，禁止用于工程中。
（6）、在钢筋施工过程中，严格钢筋加工房的管理，加工房必须保证半成品的加工质量符合要求，并实行挂牌制度，严禁乱抓、乱放；钢筋竖向电渣压力焊及机械连接时，必须经监理、业主检查后方可进行下道工序的施工。加强加工过程的质量控制，避免材料造成浪费，各种半成品应分类堆放，标识明确，严禁乱抓乱用。
(7)、项目工程部质量部门人员每天检查工程的质量、执行施工组织设计以及执行公司质量体系程序文件情况，并作好施工记录。
（8）、支撑体系必须严格按方案进行搭设，并由项目技术负责人组织相关部门对支撑体系和模板系统进行专项验收。模板施工时，必须保证主、次梁位置正确，夹具和支撑牢固，次梁必须拉通线校正。
（9）、浇筑梁、板砼前，施工管理人员必须根据测量员给出的控制线认真检查剪力墙预埋插筋的位置及钢筋规格、根数的准确性，浇筑砼时严禁插筋任意扳动。并准备好砼养护材料及工具，如塑料薄膜、草垫、锯木粉等。对浇砼后的砼进行养护，待强度达到规范和设计要求才拆除模板，以防拉伤砼表面。浇砼、做找平层时注意不要损坏已埋设好的其他管道、预埋件等，且浇注完后在规定的时间内不得上人，上料或进行下道工序施工。
（10）、砼施工中，必须严格控制预拌砼的入场验收，应对每车砼的塌落度进行检测，严禁不合格砼用于转换层结构施工。砼输送到作业层后必须按施工管理人员交待的施工流向散开，每层浇筑严禁超厚。砼振捣到位，无狗洞及蜂窝麻面情况。应重点加强对转换层大梁中下部和梁柱节点处砼浇筑时的振捣控制，充分利用内部振捣和外模振捣相结合的方式，确保砼振捣密实。
8.保证安全的技术措施
目的:安全技术措施是安全生产的唯一保证，对加快工程进度，提高工程质量起作主要作用，因此在施工过程中必须坚决贯彻执行,确保安全生产。
（1）、建立健全安全生产组织，成立以项目工程部经理为组长的安全生产领导小组，本工程设安全部门主持日常安全检查和监督指导工作。
（2）、项目工程部建立以安全科为首的、工人班组长、施工员、基层工会小组，青年安全监督岗的安全保证体系，形成“专管成线，群管成网”的安全管理网络保证体系。
（3）、项目工程部建立健全各职能部门安全生产管理职责以及管理人员的安全生产岗位职责，责任落实到部门、人头。
（4）、必须坚决贯彻执行建设部JGJ59-99《建设施工安全检查标准》及各种规范、规定，严格执行***（集团）有限公司制定的各种安全生产规章制度，根据国家规定制定各种专门的安全措施。
（5）、分部分项工程，必须进行安全技术交底，作到针对性强，签证手续完整，督促检查实施情况，及时制定增补措施，保证安全施工。
（6）、每天上班前施工人员向工人班组进行安全喊话，严格遵守施工现场“安全三宝”的规定，进入施工现场必须戴好安全帽，悬空作业必须拴好安全带，安全防护必须按方案执行硬防护外挂密目安全网并高于操作人员1.5m。
（8）、禁止酒后作业，夜间施工要保证充足的照明。
（9）、做好建筑物“四口”防护措施：楼梯口。凡未安装拦杆的楼梯，必须采用钢管扣件架设双层栏杆防护。预留洞口、电梯井口必须设红白相间的钢管围栏或盖板或钢筋网片加以防护。建筑物的所有出入口，必须用钢管支撑搭设牢固的双层板棚隔离防护，棚长5-10米，宽度大于出入口。
（10）、采用“三相五线”制“三级配电，两级保护”配制，坚持“一机、一闸、一漏、一箱”操作，且配电箱内设置隔离开关和多路配电标记，电箱做到有门、有锁、有防雨措施。
（11）、对塔吊要进行检查、保养、塔吊严禁载人，起吊时，塔吊下不能站人，严禁歪拉斜吊，指挥和操作人员持证上岗。
（12）、焊割作业前，必须清除周围及垂直方向的易燃物质，防止焊渣落在易燃物质上着火燃烧。易燃、易爆物品进行专有负责保管，封闭式保护。
9.文明施工措施
9.1保证措施：
a、严格执行建设部JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》、重庆市建设委员会《重庆市建筑工地文明施工检查标准》，项目工程部成立以项目经理为组长的文明施工领导小组，设两位专职人员负责对文明施工监督指导，并进行对资料的收集、整理、存档和处理的必须日常工作。
b、工程围墙因已由业主方设置，故项目工程部必须在围墙大门处按规定设置企业标志、司徽、彩旗及沉砂井，在施工现场主出入口按规定设置六牌一图：即工程概况牌、现场出入制度牌，管理人员名单及监督电话牌、安全生产牌、消防保卫牌、文明施工牌和现场平面布置图和火警、急救、报警等电话标牌，并配备足够的着装统一的现场保安（门卫）人员，严格出入制度，维护工地有效的生产、生活秩序。责任分解到人，工地内治安秩序良好，防止各类刑事、治安案件发生。
c、项目工程部的各级管理人员和操作人员必须按（集）司规定，分别按管理层、生产层两个层次衣着标有（集）司标识的统一服装，佩戴统一制作的胸卡及分色安全帽。
d、分析掌握工地周边主干道车辆及行人流量情况，服从交通车辆管理部门指挥，在其统一协调下，在不影响该路段有关单位、居民正常工作，生活秩序的前提下，运送各种材料。
e、工地内道路必须硬化处理，场内平整、干净，必须设置排水系统。设置集水井，沉淀池，将地表面雨水和施工用水有组织地导入临时集水井和沉砂井沉淀后排入污水池，沟池成网，排水畅通，并采用排污泵将污水排入市政下水道，设专人负责每天清理沉积泥沙和排水工作。
g、设专人负责对驶出工地车辆车轮进行清洗，并检查装载物（土石、垃圾等）是否稳妥，并负责工地大门出入口的清洁卫生，落实门前三包，以免污染环境，确保市容整洁和行人安全。
h、工地各类材料必须按平面布置图安排的地点堆码整齐，大宗材料成方成垛，并按标准设置标有品种、规格、型号的材料标志牌，标志美观、醒目。
i、工地设专人负责打扫办公室、卫生间、浴室、文娱室及周边的环境卫生，并负责场地的消毒、杀虫、灭鼠工作，各生产班组在作业完毕后，必须做到工完场清，凡不能及时清运的建筑垃圾要集中堆放，建筑垃圾、生活垃圾必须定时、定人、定车及时清运。保持生产区域内的整洁，道路畅通。
j、工地按标准、制度设置明显的防火标志和防火制度牌，配备足够的消防器材，有满足要求的消防水源，保证防火疏散道路畅通，现场施工动火有审批手续和监护措施。
k、工地按建筑施工噪声管理的有关规定，积极采取措施，控制施工噪声，做到施工不扰民。
转换层现场施工管理组织机构
| 姓 名 | 职 务 | 职 责 | 备 注 |
| 项目经理 | 总负责 | ||
| 项目执行经理 | 生产、协调 | ||
| 技术负责 | 生产技术 | ||
| 主办工长 | 钢筋、模板、砼浇筑负责 | 支撑系统检查 | |
| 质检员 | 钢筋、模板、砼浇筑质量负责 | 坍落度、试件、养护检查 | |
| 安 全 员 | 安全负责 | ||
| 设 备 员 | 设备电器负责 | ||
| 工长 | 砼测温 | 支撑系统检查 | |
| 质检员 | 质量负责 | 坍落度、试件、养护检查 |
是由业内资深人士新兴组建而成。主营项目：为建筑行业信息化应用提供一系列解决方案，业务方向为两大块：1，行业性站点（），为建筑从业人士提供交流娱乐、资源下载、软件使用、资料查询、供求信息发布等网络服务；2，建筑软件开发()，为建筑单位、施工现场开发应用软件。 “好创意，好品德”一直是公司倡导的人文文化。我们注重人品，即：好品德；注重员工品味，尊重员工创意，即：好创意。
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