一、 编制依据
本悬挑脚手架工程的编制依据如下内容：
1．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；
2. 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2010第六版)；
3. 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；
4. 《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)；
5. 《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)；
6. 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
7. 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
8. 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
9. 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；
10. 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；
11. 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中国建筑工业出版社；
12. 本工程的施工图纸；
13. 本工程施工组织设计。
二、工程概况
1、工程概况
工程名称：香格里拉花园二期工程一标段9#10#楼
建设单位：扬州龙鼎置业有限公司
设计单位：扬州宏厦建筑设计院
监理单位：宝应县宝坚建设工程监理有限公司
施工单位：宝应县飞翔建筑安装工程有限公司
建设地点：宝应县安宜北路原纺织厂内
结构类型：剪力墙结构
层 数：9#楼地下室一层、地上十八层,总高：52.5米，10#楼地下室一层、地上十一层,总高32米（10#楼为落地双立杆钢管脚手架）。
本工程建筑层高：标准层 2.90m，9#楼建筑面积：9900M2，10#楼建筑面积4500 m2。
根据设计图纸及工程实际情况我项目部决定：9#楼脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3mm的双排立杆落地脚手架钢管及悬挑脚手架。具体地下车库施工完毕，回填土到-0.30后开始搭设钢管脚手架，搭设到十二层顶面以后采用16号工字钢作为水平支撑梁平铺在楼面上，建筑物外悬挑1.5M，内锚固长度2.3M，锚固点采用16号圆钢锚入现浇板内。悬挑脚手架搭设到十八层后及到设计高度，10#楼为落地双立杆钢管脚手架。
详细建筑特征见下表：
2、脚手架工程概况
本工程脚手架采用48×3mm钢管双排脚手架，纵向立杆间距1.5m，横向立杆间距1.2m，排距1.05m，步距1.8m ，脚手架距结构外皮距离0.3m，连墙件二步三跨，外立面挂密目网全封闭，操作层铺竹笆。
三、脚手架施工总体布置
根据脚手架规范及扬州市地方脚手架搭设规定，高层外脚手架高度超过50M，应通过设计计算，采取分段搭设，分段卸荷。本工程计划9#外架采用一层至十二层顶为落地脚手架（搭设高度为35.1M），一层至四层采用双立杆。十二层顶至屋面为悬挑脚手架搭设（搭设高度为19.2M），从十一层开始用工字钢挑架。10#楼为落地双立杆钢管脚手架。
脚手架所用材料
工字钢：采用16#工字钢，其材质应符合有关规定。
钢管：采用外径48mm，壁厚3mm的Q235焊接钢管，材质符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
扣件：十字扣、一字扣、回转扣符合《可锻铸铁分类及技术条件》（GB978-67）、《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，与钢管管径相匹配。
安全网：水平网为大眼锦纶网，立网为密目网，必须是经国家指定监督检查部门监定许可生产的厂家产品，并具有合格证等资料。
五、脚手架搭设基本要求
脚手架搭设前需对作业人员进行技术指导和安全交底。
脚手架搭设人员必须是经考核合格的专业架子工，应持证上岗。
当有六级及六级以上大风和雨雪天气时，应停止搭设与拆除工作。
搭设脚手架时，地面设围栏与警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
搭设要求是：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，边接牢固，受荷安全，有安
全操作空间，不变形，不摇晃。
四面的脚手架根据建筑结构的要求，根据计算要求在立杆的底部垫好木板（落地脚手架），保持平衡，垂直稳固，加设扫地杆。
六、脚手架的搭设
（一）架子工搭设要求
1、凡不符合高处作业的人员一律禁止高处作业。严禁酒后高处作业。
2、严格正确使用劳动保护用品。遵守高处作业规定，工具必须入袋，物件严禁高处抛掷。
3、搭设防护外脚手架，立杆根部用5cm×25cm通长木板垫底，内设杆离墙的距离为20-30cm，大小横杆的两端应伸出构架10cm。
（二）脚手架的构造要求及技术措施
1、建筑物室外回填土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C20混凝土进行硬化，厚度为150mm。四周脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础必须平整。基础上底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。
2、脚手架搭设是在脚手架基础完成后进行。首步脚手架的步高为1.8m，离底0.2m处设置一道大小横杆（称为扫地杆），以保脚手架底部的整体性。底部的立杆应间隔交叉用不同长度的脚手材料，将相邻立杆的搭接接头位于不同高度上，使立杆受荷的薄弱截面错开。
3、脚手架搭设时先立杆，立杆架设先在立里侧立柱，后立外侧立柱，立柱时要设斜撑临时固定。立杆立好后，即架设大、小横杆，当第一部的大小横杆搭设完毕后，即在其上铺设脚手板，以使操作者上去架设第二步脚手架。同时，在立柱的外侧的规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。剪刀撑的折纸应与脚手架的向上架设同步进行。剪刀撑设置角度45-60度。
4、脚手架的小横杆，上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷载作用时偏心减小。
5、在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大、小横杆的标高和水平度。
6、施工用脚手架的搭设进度，一般应高施工面一步架，使在操作面的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定。
7、施工用的脚手架，一般是随着结构进度分层搭设的，在每段脚手搭设完毕后应进行验收，验收合格并办理验收签证手续后方可使用。
8、脚手架搭设顺序：
立柱小横杆大横杆搁栅剪刀撑（随每步脚手搭设）扶手脚手板（或竹笆板）挡脚板（或侧档板）安全网。
9、立杆间距、大横杆步距、小横杆步距。
（1）立杆间距：本工程脚手架采用48×3mm钢管双排脚手架，纵向立杆间距1.5m，横向立杆间距1.2m，排距1.05m。
（2）大横杆步距为1.8m。
（3）剪刀撑：为使脚手架坚固、稳定。必须按脚手架搭设标准设置剪刀撑，且与地面呈45度至60度角，从下到上连续设置。杆子的交叉点应与立杆或横杆锁牢。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。
10、护头棚：建筑物出入口必须搭设护头棚，护头棚上满铺双层竹笆板，并在出入口处明显位置挂安全提示标识，出入口周围用安全网封闭。
脚手架出入口挑空两根立杆、跨越二步三跨，大小为4.5M×5.4M（宽×高）。
（三）脚手架与建筑筑物结构的连结：
外脚手架与建筑物结构的连接，是保证脚手架的稳定和垂直度的重要杆件。一般按下述规定设置。
1、连接杆的间距按二步三跨设置，连接件采用膨胀螺栓设置在框架梁柱上与脚手架连接；
2、连接杆应成为既能承受向外的拉力，又能承受向内的压力。
3、连接件应允许有适当的调整余地。
4、连接点应尽可能设在脚手架的立杆与大、小横杆连接处附近。
（四）、脚手架搭设要点及质量要求
脚手架各杆件的间距和布置应按构造方案的规定进行搭设。
2、立杆垂直度的偏差≤架高1/200，相邻两杆的接头应错开50cm，并力求不在同步、同跨内
3、大横杆在每一面脚手架范围内的纵向水平高低差，不宜超过5cm。同时一步架内外两根大横杆接头，应互相错开，不宜在同一跨内。在垂直方向相邻的两根大横杆的接头也应错开，其水平距离≮50cm。
4、大横杆紧固于小横杆上，靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上。双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面5—15cm。
5、剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时别弯。斜杆与立杆连结点离地面不宜大于50cm。
6、脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。
7、随浇筑框剪结构砼随即设置连接杆与建筑物错位。
（五）脚手架的安全防护措施
1、电梯井洞口防护措施：电梯井口设置不低于1.2M高的开启式防护门，用Φ12的螺纹钢按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。
电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用Φ25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。
结构临边防护措施：在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用Φ48×2.8钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。
楼梯间防护措施：楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。
防雷避雷措施：采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用Φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。
接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。
（六）脚手架的验收与保养：
施工用脚手架一般随结构施工进度分层搭设，也必须分段进行验收，验收合格后方可投入使用。
1、验收方法：操作者应在脚手架分段搭设完成后先进行自检，再经专职人员、搭设者、使用者共同检查验收，经验收合格并办理脚手架验收手续后，方可投入使用。
2、钢管脚手架并非验收合格后就可以一劳永逸，必须进行日常的保养和定期的全面检查和整修，日常检查和保养每日一次，定期的维修和保养一般每月进行一次，才能保证其安全使用。在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。
3、脚手架保养的内容主要为：
（1）检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。
（2）检查脚手架、脚手板、竹笆板有否松动，还要检查竹笆四周是否用铁丝绑牢，如发现问题应及时纠正。
（3）检查与建筑物连接件是否齐全和完好，有无松动、移动、如因施工需要移动，因有架子工移动，并按规定在邻近位置补足连接。
（4）脚手的日常保养和定期检查，都要有记录。
（七）、安全网张设
本工程在脚手架外侧随结构施工进度满挂密目安全网，每层平铺竹笆板，实行完全封闭施工。
首先要认真检验安全网是否受潮、霉烂。质量是否符合规定要求：网孔、筋绳、网绳是否符合要求。必要时应做冲击试验，符合承受规定的荷载，方可以使用。
立挂的安全网，两网搭接应连接牢固。并与脚手架绑严，张紧牢固，上口必须保持高于操作面1.5m。
安全网须随楼层升高而升高，网内杂物必须经常清除。并应经常检查安全网的牢固程度和及时修补空缺断绳。
安全网张好后不准随便乱解，必要时应征得施工负责人同意后方能拆除或变动。并及时恢复，以防发生意外不安全现象。
安全网应随脚手架拆除同时拆除。
七、脚手架的拆除
（一）脚手架拆除的准备工作：
1、完成外墙粉刷及外挑构架粉刷的最后整修和清洁工作，其质量已符合要求，并经监理验收，同意拆除。
2、组织脚手架拆除人员，落实钢管、扣件具体外运事宜。
3、拆除前先检查架体的扣件接头、连墙件及支撑系统是否牢固可靠，再行清除架体上的杂物及相关障碍物件。
4、对参与拆除的操作人员、管理人员进行分工；进行拆除方案、安全等措施的交底。其内容包括拆除时间、拆除顺序、方法、构件的垂直和水平运输、人员组织、指挥联络方法、拆除的安全措施及警戒区域。
（二）脚手架拆除方法
1、脚手架拆除顺序
脚手架拆除正好与搭设顺序相反，其由上而下，先加固后拆的原则。
其拆除一般顺序：拆除安全网->拆挡脚板->拆脚手板-->拆护身栏杆->拆剪刀撑->拆大横杆->拆小横杆->拆立杆->拆拆拉结点（当拆至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固,再拆拉结点）。
2、脚手架拆除方法
安排好施工现场的作业，确保拆除脚手架时，其下部无作业人员。
在拆除范围内设围栏或警戒标志，在交通要道设专人监护，禁人入内。
架体的拆除应自上而下进行，并保证上步全部拆完后方可进行下步的拆除工作，不得超步超跨或抽拆，从而保证在拆除全过程中架体的整体稳定性。
拆除脚手架的钢管、扣件不许由高处向下抛摔，应放在脚手架上用塔吊吊运至地面（钢管不许一次堆积过多，确保不超过100kg/m2 。）。
当架体拆至最后一步时或最后一层连墙件时，应预设抛撑或在适当位置加设临时支撑设施，确保在稳定的情况下工作。
每日拆除的脚手架告一段落时，都要对尚未拆除防护架的安全状况应及时检查处理，确认一切安全后方可离岗，不可疏忽大意、留有隐患。
3、脚手架拆除安全措施
架子拆除时划出作业区，周围竖立警戒标志并设专人进行监护，专人指挥，禁止非作业人员入内。
作业人员应持有特殊工种上岗证，且其身体符合作业条件。拆架子的高处作业人员戴好安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底鞋，方允许上架作业。
拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。
严格遵守拆除顺序，由上而下，一步一清，不准上下层同时作业。
拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
拆脚手架要有专人统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
拆下的材料应用塔吊吊离脚手架，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。
拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。
拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。
在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。
4、脚手架拆除注意事项
凡进行架体搭拆人员必须全部持证上岗，并由项目经理及技术负责人进行联合安全技术交底，专职安全员负责监督实施。
在操作过程中所有员工必须严格执行安全技术交底，正确穿戴好劳动防护用品，认真执行安全操作规程。
在架体的搭设过程中要设置安全防范区域，并设置明显警戒标志，现场有专人指挥与看守，在作业区内坚决杜绝非工作人员进出。
在架体搭拆过程中，严禁抛接各种物件，各项物料工具必须集中运输，并集中归类码放，不得乱扔乱丢。
八、施工应急预案：
（一）、施工应急措施：
突遇6级以上阵风架体加固措施：
1、为确保安全，防止发生意外，架体施工超过地面6级风架体严禁使用；
超过8级风必须对静止状态下架体进行特别加固处理。具体加固措施为：
〈1〉全数检查扣件的紧固情况，扣件扭矩力值达到40～50N.M；
〈2〉所有附着支承杆件均应处于正常受力状态。
〈3〉切断所有电器电源，电缆、线有效固定，并派专人进行复查；
〈4〉确保架体上无任何物件堆放，每步架体脚手板、补空防护板和密目安全网等与架体牢固固定；
〈5〉架体超出结构层部分，架体上的密目安全网应给予拆除，以减少风荷载对架体所产生的不安全因素。
〈6〉当风力达到8时，除上述方法外，再每层增加临时硬拉结（原临时硬拉结仍按要求固定），即每层增设预埋拉结点或利用预留孔洞、支撑排架的方法增加临时硬拉结，进一步缩小拉结点间距，加强架体横向稳定性。
〈7〉当风力超过10级时，除上述方法外，应将架体外侧密目安全网全部拆除，以防止密目安全网兜风，缓解风荷载对架体的冲击。
2、在大风来临之前，架体施工人员提早对架体进行专项维修保养工作，专职安全员予以检查并做好各项记录。
3、在大风来临之前，甲乙双方应会同组织各方施工负责人、专职安全员等相关职能人员一起上架检查架体各步的安全防护设施，包括底排全封闭、四步一隔离、各步架体的补空防护、所有扣件紧固情况等是否存有安全隐患，发现问题及时整改到位并做好记录。
4、在大风过后，在恢复正常施工前，架体施工现场专职安全员和施工班组长必须上架检查架体的各种设备、设施完好情况，如有损坏，要及时整改，消除安全隐患后并做好“安全防护设施交接验收记录”，架体方可进入使用工况。
（二）、安全事故应急措施:
一、组织机构：
由公司成立安全事故应急领导小组，各项目部相应成立安全事故应急工作小组，并根据人员进出随时调整。在日常施工中，各应急工作小组应广泛开展相关的知识培训，发生安全事故后，应及时汇报公司领导小组并及时组织有效、有序的救援工作。
二、伤害事故的应急抢救方法：
在生产过程中，由于危险因素的影响，可能发生一些人员伤害事故。遇有伤害事故时，必须迅速采取急救措施，否则就会使事故扩大、造成严重后果。
1、创伤止血救护
出血常见于割伤、刺伤、物体打击和辗伤等。如伤者一次出血量达全身血量的l／3以上时，生命就有危险。因此，及时止血是非常必要和重要的。遇有这类创伤时不要惊慌，可用毛巾、纱布、工作服等立即采取止血措施。如果创伤部位有异物并不在重要器官附近，可以拔出异物，处理好伤口。如无把握就不要随便将异物拔掉，应立即送医院，经医生检查，确定未伤及内脏及较大血管时，再拨出异物，以免发生大出血措手不及。
2、吸入毒气急救
一氧化碳、二氧化碳、二氧化硫、硫化氢等超过允许浓度时，均能使人吸入后中毒。
如发现有人中毒昏迷后，救护者千万不要冒然进入现场施救，否则会导致多人中毒的严重后果。遇有此种情况，救护者一定要保持清醒的头脑，首先对中毒区进行通风，待有害气体降到允许浓度时，方可进入现场抢救。救护者施救时切记，一定要戴上防毒面具。将中毒者抬至空气新鲜的地点后，立即通知救护车送医院救治。
3、触电急救
遇有触电者施救人员首先切断电源，若来不及切断电源，可用绝缘物挑开电线。在未切断电源之前，救护者切不可用手拉触电者，也不能用金属或潮湿的东西挑电线。把触电者抬至安全地点后，立即进行人工呼吸。其具体方法如下：
（l）口对口人工呼吸法。方法是把触电者放置仰卧状态，救护者一手将伤员下颌向上、向后托起，使伤员头尽量向后仰，以保持呼吸畅通。另一手将伤员鼻孔捏紧，此时救护者先深吸口气，对准伤员口部用力吹气。吹完气后嘴离开，捏鼻手放松，如此反复实施。如吹气时伤员胸臂上举，吹气停止后伤员鼻口有气流呼出，表示有效。每分钟吹气16次左右，直至伤员自主呼吸为止。
（2）心脏按压术。方法是将触电者仰卧于平地上，救护人将双手重叠，将掌根放在伤员胸骨下1/3部位，两臂伸直，肘关节不得弯曲，凭借救护者体重将力传至臂掌，并有节奏性冲击按压，使胸骨下陷3-4cn。每次按压后随即放松，往复循环，直至伤员自主呼吸为止。
4、手外伤急救
在工作中发生手外伤时，首先采取止血包扎措施。如有断手、断肢应立即拾起，把断手用干净的手绢、毛巾、布片包好，放在没有裂缝的塑料袋或胶皮带内，袋口扎紧。然后在口袋周围放冰块雪糕等降温。做完上述处理后，施救人员立即随伤员把断肢迅速送医院，让医生进行断肢再植手术。切记千万不要在断肢上涂碘酒、酒精或其他消毒液。这样会使组织细胞变质，造成不能再植的严重后果。
5、骨折急救
骨骼受到外力作用时，发生完全或不完全断裂时叫做骨折。按照骨折端是否与外相通，骨折分为两大类：即闭合性骨折与开放性骨折。前者骨折端不与外界相通，后者骨折端与外界相通，从受伤的程度来说，开放性骨折一般伤情比较严重。遇有骨折类伤害，应做好紧急处理后，再送医院抢救。
为了使伤员在运送途中安全，防止断骨刺伤周围的神经和血管组织，加重伤员痛苦，对骨折处理的基本原则是尽量不让骨折肢体活动。因此，要利用一切可利用的条件，及时、正确的对骨折做好临时固定、临时固定应注意以下事项：
（l）如有开放性伤口和出血，应先止血和包扎伤口，再进行骨折固定。
（2）不要把刺出的断骨送回伤口，以免感染和刺破血管和神经。
（3）固定动作要轻快，最好不要随意移动伤肢或翻动伤员，以免加重损伤，增加疼痛。
（4）夹板或简便材料不能与皮肤直接接触，要用棉花或代替品垫好，以防局部受压。
（5）搬运时要轻、稳、快，避免震荡，并随时注意伤者的病情变化。没有担架时，可利用门板、椅子、梯子等制作简单担架运送。
6、眼睛受伤急救
发生眼伤后，可做如下急救处理：
（1）轻度眼伤如眼进异物，可叫现场同伴翻开眼皮用干净手绢、纱布将异物拨出。如眼中溅进化学物质，要及时用水冲洗。
（2）严重眼伤时，可让伤者仰躺，施救者设法支撑其头部，并尽可能使其保持静止不动，千万不要试图拔出插人眼中的异物。
（3）见到眼球鼓出或从眼球脱出的东西，不可把它推回眼内，送样做十分危险，可能会把能恢复的伤眼弄坏。
（4）立即用消毒纱布盖上，如没有纱布可用刚洗过的新毛巾覆盖伤眼，再缠上布条，缠时不可用力，以不压及伤眼为原则。
做出上述处理后，立即送医院再做进一步的治疗。
7、脊柱骨折急救
脊柱骨俗称背脊骨，包括颈椎、胸椎、腰椎等。对于脊柱骨折伤员如果现场急救处理不当，容易增加痛苦，造成不可挽救的后果。特别是背部被物体打击后，均有脊柱骨折的可能。对于脊柱骨折伤员，急救时可用木板、担架搬运，让伤员仰躺。无担架、木板需众人用手搬运，抢救者必须有一人双手托住伤者腰部，切不可单独一人用拉、拽的方法抢救伤者。否则，把受伤者的脊柱神经拉断，会造成下肢永久瘫痪的严重后果。
急救医院:
（1）宝应县人民医院 120
三、火灾事故应急措施：
1、立即报警。当接到汇报施工现场火灾发生信息后，指挥小组立即拨打“119”火警电话，并及时通知集团公司应急抢险领导小组，以便领导了解和指挥扑救火灾事故。
2、组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除及时报警外，指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时按照“先控制、后灭火；救人重于救火；先重点后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源，接通消
防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物资，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。
3、协助消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队到达火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听从消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。
4、伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。
5、保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染降低到最低限度。
6、火灾事故调查处置。按照集团公司事故（事件）报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审查事故情况报告出来以后，作出有关处理决定，重新落实防范措施。并报集团公司应急抢险领导小组和上级主管部门。
7、注意事项
7.1那些比重轻于水的易燃液体着火后不宜用水扑救，因为着火的易燃体会漂在水面上，到处流淌，反而造成火势蔓延。
7.2高压电器设备失火不能用水来扑救，一是水能导电容易造成电器设备短路烧毁，二是容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上，使消防人员造成伤亡。
7.3 硫酸、硝酸、盐酸遇火不能用水扑救，因为这三种强酸遇火后发生强烈的发热反应，引起强酸四处飞溅，甚至发生爆炸。
7.4 金属钾、钠、锂和易燃的铝粉、锰粉等着火，千万不可用水扑救，因为它们会与水发生化学反应，生成大量可燃性气体——氢气，不但火上浇油，而且极易发生爆炸。
四、触电事故应急措施：
1、现场人员应当机立断地脱离电源，尽可能的立即切断电源（关闭电路），亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。
2、将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救。
3、若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人员呼吸或同时进行体外心脏按压。
4、立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。
5、立即向所属公司、集团公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。
6、维护现场秩序，严密保护事故现场。
7、注意事项
7.1在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。
7.2事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。
7.3注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。
7.4心肺复苏抢救措施要坚持不断的进行（包括送医院的途中）不能随便放弃。
五、高处坠落事故应急措施：
l、迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。
2、保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。
3、有效止血，包扎伤口。
4、视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。
5、伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。
6、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。
7、预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。
8、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。
9、立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。
10、项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。
11、注意事项
11.1事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。
11.2重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。
11.3注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。
（三）、应急救援管理人员——香格里拉8#楼项目部：
1. 施工现场管理层：项目经理： 陈瑞建 （联系电话：13773330709）
专职安全员：张学文 （联系电话：13805255231）
班组长： 周永峰 （联系电话：13773327788）
2. 公司管理层： 生产经理： 主兆军 联系电话：13813108230）
安全主管： 管峰松（联系电话13813103880）
九、落地式扣件钢管脚手架计算书附后
（按最不利点计算）
香格里拉9#楼脚手架剖面图
香格里拉9#楼脚手架立面图
钢管落地脚手架计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 32.0 米，基础以上12M高度为双立杆， 余为采用单立管。
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:1；
3.风荷载参数
江苏省南京市扬州宝应地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为1.49，风荷载体型系数μs为1.13；
考虑风荷载
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:2；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):100.00；
基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.050/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.5002+0.10×1.470×1.5002 =0.361 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.5002-0.117×1.470×1.5002 =-0.424 kN.m；
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490.0=94.432 N/mm2；
大横杆的抗弯强度:σ= 94.432 N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= 0.677×0.138×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×1.050
×1500.04/(100×2.06×105×107800.0) = 2.583 mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!
三、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.500 = 0.050 kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.300×1.050×1.500/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1) =1.575 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.050+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.454 kN；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.033×1.0502/8 = 0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 2.454×1.050/3 = 0.859 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.864 kN.m；
σ = M / W = 0.864×106/4490.000=192.514 N/mm2 ；
小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.033×1050.04/(384×2.060×105×107800.000) = 0.024 mm ；
P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.158+1.575 = 1.782 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax = 1782.450×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105
×107800.0) = 3.298 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；
小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.050=0.035 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.300×1.050×1.500/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.035+0.236)+1.4×2.363=3.633 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×32.000 = 3.994 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2= 0.300×2×1.500×(1.050+0.3)/2 = 0.608 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15
NG3 = 0.150×2×1.500/2 = 0.225 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×32.000 = 0.240 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.066 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.500×1/2 = 2.363 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.450 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.490 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =1.128 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.450×1.490×1.128 = 0.529 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.066+ 1.4×2.363= 9.387 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.066+ 0.85×1.4×2.363= 8.891 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.529×1.500×
1.8002/10 = 0.306 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值 ：N =9.387 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；
Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 9387.000/(0.188×424.000)=117.759 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 117.759 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =8.891 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 8890.695/(0.188×424.000)+306188.696/4490.000 = 179.729 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 179.729 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.073 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 2.363 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
Hs =[0.188×4.240×10-4×205.000×103-(1.2×1.073
+1.4×2.363)]/(1.2×0.125)=78.435 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 78.435 /(1+0.001×78.435)=72.731 m；
[H]= 72.731 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.073 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 2.363 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.306 /(1.4 × 0.85) = 0.257 kN.m；
Hs =( 0.188×4.240×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.073+0.85×1.4×(2.363+
0.188×4.240×0.257/4.490)))/(1.2×0.125)=45.451 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 45.451 /(1+0.001×45.451)=43.475 m；
[H]= 43.475 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =43.475 m。
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.529 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 8.005 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 13.005 kN；
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；
A = 4.24 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.949×4.240×10-4×205.000×103 = 82.487 kN；
Nl=13.005<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl=13.005小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×Kc = 100.000 kN/m2；
其中，地基承载力标准值：fgk= 100.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ；
立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =98.786 kN/m2 ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.891 kN；
基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。
p=98.786 ≤ fg=100.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！
联梁型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架计算搭设高度按最大高度18m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.25 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×2.8；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距2.9m，水平间距3m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:装饰装修及维护脚手架；
同时施工层数:1层；
3.风荷载参数
本工程地处江苏宝应，基本风压0.4 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.7，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.6；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度正常部位为2.3m，转角部位为4.8m。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用 12号工字钢。
锚固压点螺栓直径(mm):16.00；
楼板混凝土标号:C30；
悬挑钢梁最大间距为3m。
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；
钢丝绳安全系数为:6；
钢丝绳与墙距离为(m):1.2；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.8 m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.361 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.424 kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ = 94.432 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；
最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.583 mm；
大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.454 kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
Mqmax = 1.2×0.033×1.052/8 = 0.006 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = Pl/3
Mpmax = 2.454×1.05/3 = 0.859 kN·m ；
最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.864 kN·m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.864×106/4490=192.514 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =192.514 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax = 5ql4/384EI
νqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800) = 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI
νpmax = 1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 3.298 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；
小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.050=0.035 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.300×1.050×1.500/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.035+0.236)+1.4×2.363=3.633 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.0 = 2.74kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×17.7 = 0.133 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.54kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2×1.05×1.5×1/2 = 1.58 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.54+ 0.85×1.4×1.58= 7.34kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.54+1.4×1.58=7.85kN；
六、立杆的稳定性计算:
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.4 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.6；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk = 0.7 ×0.4×0.74×0.6 = 0.124 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.124×1.5×1.82/10 = 0.072 kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.34 kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 7.85kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm2；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = N/(φA)+ Mw/W = 7.34×10^3/0.188/450+0.072/4.49=86.78 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 86.78 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = N/(φA)=7.85×10^3/(0.188×450)=92.8N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 92.8 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.7，μs＝0.6，ω0＝0.4，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×1.7×0.6×0.4 = 0.286 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.7m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.5 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.5 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
A = 4.5 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.5×10-4×205×103 = 87.545 kN；
Nl = 8.5 < Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 8.5小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、联梁的计算:
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P = 7.85kN；
计算简图如下 ,按连系梁的最大跨距3m计算
支撑按照简支梁的计算公式
RA = RB = [(n-1)/2]P + P
其中 n= 2；
经过简支梁的计算得到:
支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 2 -1)/2×7.85+7.85+3×0.148 /2= 11.78kN;
通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)
一般部位联梁中有一根立杆：
1.5P+3×0.148=1.5×7.85+3×0.148 =12.22kN;(可按此计算钢丝绳，最后取角部直径大的)
阳角部位为3P+3×0.148=3×7.85+3×0.148=24 Kn(按该部位受力计算设置钢丝绳)
最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /8×7.85×3+0.148×3×3 /8= 6.05kN·m;
最大应力 = 6.05×106 / 62137 = 97.37 N/mm2;
水平支撑梁的最大应力计算值 97.37小于 205.0N/mm2,满足要求!
九、水平型钢梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力)
N= 12.22kN;
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[A] = 15.236 kN；
R[B] = 9.744 KN；
最大弯矩 Mmax= 1.649 kN·m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.649×106 /( 1.05 ×141000 )+ 9.456×103 / 2610 = 14.761 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 14.761N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
十、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
σ = M/φbWx ≤ [f]
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.85。
经过计算得到最大应力 σ = 1.649×106 /( 0.85×141×1000 )=13.759 N/mm2；
水平钢梁的稳定性验算 σ =13.759 N/mm2 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
十一、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
RAH = ΣRUicosθi
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=16.487 kN；
十二、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=16.487 kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径16mm。
[Fg] = aFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝145.2KN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]=20.57KN>Ru＝16.487KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=16.487kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
σ = N/A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(16487×4/(3.142×50×2)) 1/2 =14.5mm；
实际拉环选用直径D=18mm 的HPB235的钢筋制作即可。
十三、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:
h ≥ N/πd[fb]
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.083kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；
[f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
83/(3.142×16×1.57)=1.05mm。
螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN
螺栓的轴向拉力N=0.083kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=54.68kN，满足要求！
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
N ≤ (b2-πd2/4)fcc
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.773kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 16mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=90mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；
(b2-πd2/4)fcc=(1002-3.142×162/4)×16.7/1000=163.64kN>N=8.773kN
经过计算得到公式右边等于162.75 kN，大于锚固力 N=8.77 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
悬挑脚手架阳角型钢计算书
一、参数信息 :
1、荷载参数
脚手架联梁传递支座力F(kN)：24.0kN;
2、阳角型钢构造参数
型钢支撑形式：两根钢丝拉绳;
立杆横向间距或排距La(m)：1.50;
内排架距离墙长度a(m)：0.25;
阳角型钢悬挑长度L(m)：2.10;
点M到Q点的距离D1(m): 2.90;
支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：1.80;
O点到Q点的距离D2(m)：0.20;
3、阳角型钢材料参数:
型钢型号：16号工字钢;
钢丝绳规格型号：6×19;
二、阳角型钢计算
水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2。
阳角型钢示意图
阳角型钢计算简图
1、型钢受力计算
脚手架联梁传递支座力F=24.0kN;
水平钢梁自重荷载 q=1.2×20.50×12.013×10-3=0.295kN/m
经过连续梁的计算得到
阳角型钢支撑梁剪力图（kN）)
阳角型钢支撑梁弯矩图（kN·m）)
阳角型钢支撑梁变形图(mm)
型钢支点的支撑力为RA=11.148kN;
型钢固接处的支撑力为RB=13.572kN;
型钢最大弯矩 Mmax=6.311kN·m;
图中距离|MP|= (2.9×2.9+0.2×0.2+1.8×1.8)1/2=3.419m
图中角度 <MPQ=arcsin(2.9/3.419)=58.0170
图中角度 <OPQ=arctan(0.200 / 1.8)=6.340
每根钢丝绳的拉力 T=10.148/sin(58.0170)=11.964kN
水平型钢的轴向力 N=2×11.964×cos(58.0170)×cos(6.340)=12.596kN
型钢最大应力计算值 σ= M/1.05W+N/A=6.311×106/(1.05×141×103)+12.596×103/(26.1×102)=47.454N/mm2
型钢的最大应力计算值 σ= 47.454N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足要求！
2、型钢整体稳定性计算
水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下:
σ = M/φbWx ≤ [f]
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：φb=1.65
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，得到 φb'=1.07-0.282/φb = 1.07-0.282/1.65=0.899。
经过计算得到最大应力 σ =6.311×106 /( 0.899×141×103)= 49.787 N/mm2
型钢的最大应力计算值 σ = 49.787N/mm2 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
3、拉绳强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为11.964kN；
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：
[Fg] = αFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数，取6。
计算中[Fg]取11.964kN，α=0.85,K=6，得到：d=16.9mm。
选择6×19钢丝绳,最小直径必须大于16.9mm才能满足要求！
钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为
σ = N/A ≤ [f]
其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算;
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=（2×T /[f]/π）0.5 =(2×11.964×103/50/3.142) 1/2 =12.34mm；
香格里拉9#楼悬挑脚手架平面图
悬挑脚手架的首层搭设节点
悬挑工字钢梁大样
悬挑钢梁 U 型螺栓固定构造
1——木楔侧向楔紧；2——两根 1.5m 长直径 18mmHRB335 钢筋
悬挑钢梁楼面构造
序号 | 楼号
特征 | 9#楼 | 10#楼
1 | 建筑面积（M2） | 9900 | 4500
2 | 结构形式 | 框剪 | 框剪
3 | 地上层数（层） | 18 | 11
4 | 层高（m） | 2.9 | 2.9
5 | 地下层数（层） | 1 | 1
6 | 地下室层高（m） | 2.58 | 2.58
7 | 总建筑高度（m） | 52.5 | 32
雅居云录分户验收二维码与电子档案平台进度可视看板：实时查看任务状态与完成进度，辅助项目管理。
雅居云录：批量上传，自动生成标准报告，让验收工作高效又省心。
